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SEPTIEMBRE NOVIEMBRE 2026

ISSN: 2594-1542

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ÓRGANO OFICIAL DE LA SOCIEDAD MEXICANA DE INGENIERÍA GEOTÉCNICA, A. C. WWW.SMIG.ORG.MX

DESARROLLO Y PRIMERAS APLICACIONES DE CAMPO DE UNA VELETA CON PIEZÓMETRO (VSTu) SISTEMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS REVISADO: IMPLEMENTACIÓN E IMPLICACIONES EN LA INGENIERÍA

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Mesa directiva 2025-2026

Retos actuales para las empresas consultoras geotécnicas

Sociedad Mexicana de Ingeniería Geotécnica

n la actualidad, vivimos una etapa donde, si bien existen proyectos de infraestructura grandes e importantes (trenes, aeropuertos, etc.), otros sectores se han estancado en cuanto al crecimiento y desarrollo del país. Lo anterior ha generado que las empresas consultoras geotécnicas se adapten a lo que el mercado y la industria demandan y, a su vez, modifiquen las formas tradicionales de realizar estudios. Cuando se trata de grandes proyectos, las solicitudes para los estudios geotécnicos vienen dictaminadas por parte del cliente o sus asesores, a pesar de que pudieran no ser representativas o estar fuera de alcance, ya sea por el tipo de suelo que se presenta o el propio objeto del proyecto. Esto ha generado que la retroalimentación de la experiencia de las empresas o aportaciones adicionales sea limitada desde el inicio, con el fin de tener una comparativa de precios y no precisamente de la calidad del resultado final. Asimismo, origina otra problemática actual para las empresas: la variabilidad de precios que se manejan en el mercado, principalmente para trabajos de exploración, ya que vemos cómo un mismo concepto puede tener un amplio rango de precios a pesar de ser para el mismo sitio. Tal diversidad se puede corroborar en las propias licitaciones o estudios de mercado públicos para campañas de exploración que se han publicado recientemente. En este sentido, también, el reconocimiento por parte de clientes del incremento de precios para exploración y pruebas de campo sigue siendo un reto: muchos de ellos continúan pensando en precios de hace más de 10 años, sin considerar temas inflacionarios, aunque esto se puede asociar a la posible falta de interés, de manera general, en la inversión para estudios. En lo concerniente a las pruebas de campo, todavía existe resistencia a las nuevas tecnologías, ya sea por el costo de estas o por la falta de conocimiento y aplicación que tienen. Ni hablar de temas de instrumentación geotécnica o de reingenierías e investigación a partir de métodos observacionales, donde su uso se limita a ciertos proyectos debido a los tiempos de ejecución o los recursos disponibles. Otro de los retos que deben afrontar las empresas corresponde a la pospreparación y actualización de las nuevas generaciones de egresados en el área, que, al venir de una preparación mayoritariamente enfocada en la investigación, deben tomar un tiempo de adaptación y entrenamiento para la propia práctica profesional en habilidades como el desarrollo complementario de proyectos geotécnicos, ventas, trato al cliente, negociación, entre otras, lo cual puede tomar tiempo. Por último, la apertura de mercado a empresas y firmas extranjeras o consorcios que involucran muchas disciplinas y que tienen como negocio —no precisamente los estudios geotécnicos, sino los derivados de estos— es también un reto que considerar. En conclusión, son muchos los retos que actualmente viven las empresas de consultoría geotécnica, para lo cual el propio gremio debe unirse con el fin de afrontar algunos de ellos con la colaboración e interacción continua, el acercamiento y la concientización a otras asociaciones y universidades y el respeto que debe prevalecer hacia las buenas prácticas de ingeniería. De lo contrario, este modelo de consultoría puede seguir reduciéndose o buscando otros mercados.

inggeotec

Miguel Gallardo Contreras

Presidente Miguel Ángel Mánica Malcom Vicepresidente Francisco Alonso Flores López Secretaria Yoleida del Valle Suárez Arellano Tesorero Daniel Martínez Oviedo Vocales Alonso Gabriel Lira Álvarez Miguel Gallardo Contreras Alexandra Ossa López Eliza Alejandra Ríos Villarreal David Enrique Febres Sánchez Gerente Brenda Aguilar Silis Delegaciones regionales Baja California Michoacán Occidente Puebla Querétaro Sureste Tabasco Veracruz Representaciones Ciudad Juárez

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Vocal SMIG

Geotecnia, año 16, núm. 281, septiembre - noviembre 2026, es una publicación trimestral editada por la Sociedad Mexicana de Ingeniería Geotécnica, A. C. Valle de Bravo 19, colonia Vergel de Coyoacán, alcaldía Tlalpan, CP 14340, teléfono (55) 5677 3730 · www.smig.org.mx. Editor responsable: Carlos Roberto Torres Álvarez. Reserva de Derechos al Uso Exclusivo núm. 04-2017-060819470900-102. ISSN: 2594-1542, ambos otorgados por el Instituto Nacional de Derecho de Autor. Licitud de título y contenido 17156, otorgado por la Comisión Calificadora de Publicaciones y Revistas Ilustradas de la Secretaría de Gobernación. Impresa por Copiasgráficas S.A. de C.V, Tochtli 136, Pedregal de Santo Domingo, Coyoacán, CDMX, México. Este número se terminó de imprimir el 28 de agosto de 2026, con un tiraje de 120 ejemplares. Los artículos firmados son responsabilidad de los autores y no reflejan necesariamente la opinión de la SMIG. Los textos publicados, no así los materiales gráficos, pueden reproducirse total o parcialmente siempre y cuando se cite la revista Geotecnia como fuente. Costo de recuperación $70, números atrasados $79. Suscripción anual $210. Los socios de la SMIG la reciben en forma gratuita.

CONVOCATORIA Geotecnia está abierta a las colaboraciones de los profesionales vinculados a la especialidad. De igual forma se invita a presentar artículos que permitan inaugurar una nueva sección en la que se haga prospectiva o se aborden casos insólitos en el ejercicio de la especialidad. Para proponer trabajos debe escribir a norma@xantus.com.mx y será informado de los requisitos para el envío de materiales. Los textos se pondrán a consideración del Consejo Editorial para su publicación.

Contenido 3 El ingeniero que aprendió a escuchar CONVERSANDO CON… lo que la tierra dice Álvaro Orendain

ACADÉMICO 29 ÁMBITO Análisis crítico de los contenidos para la formación geotécnica

Rumbo a la XXIV Reunión Nacional de Profesores en Ingeniería Geotécnica

ACADÉMICO 31 ÁMBITO 8.ª Conferencia Internacional de Jóvenes Geotecnistas Dario A. Armendáriz Luna Rubén Domínguez Alfaro

8 SEMBLANZA Humberto Marengo Mogollón TÉCNICO 10 ARTÍCULO Sistema de Clasificación de Suelos Revisado: implementación e implicaciones en la ingeniería Gloria M. Castro Junghee Park J. Carlos Santamarina

TÉCNICA 24 NOTA Portada Desarrollo y primeras aplicaciones de campo de una veleta con piezómetro (VSTu) Yasmin Byrne Jim Greig Arielle Hogan Adam Llanos

Dirección General Miguel Ángel Mánica Malcom

33 RESEÑA Artículo de la Vigesimoséptima Conferencia Nabor Carrillo «Comportamiento frágil y rotura progresiva» por el Prof. Antonio Gens Solé Miguel A. Mánica Malcom

INFORMATIVA 35 NOTA Las cápsulas del tiempo de la

Sociedad Internacional de Mecánica de Suelos e Ingeniería Geotécnica (ISSMGE) Walter I. Paniagua

GEOTECNIA EN LA HISTORIA 41 LA Cimentación de la Columna de la Independencia Enrique Santoyo Villa† Efraín Ovando Shelley José Segovia Pacheco†

Dirección Ejecutiva Natalia del Pilar Parra Piedrahita

Consejo Editorial Juan de Dios Alemán Velásquez Gabriel Yves Armand Auvinet Guichard Roberto Avelar Cajiga Jorge E. Castilla Camacho Yoleida del Valle Suárez Arellano Francisco Alonso Flores López Moisés Juárez Camarena Germán López Rincón Raúl López Roldán Miguel Ángel Mánica Malcom Daniel Martínez Oviedo Héctor Moreno Alfaro Rodrigo Murillo Fernández Ricardo Enrique Ortiz Hermosillo Alexandra Ossa López Walter Iván Paniagua Zavala Margarita Puebla Cadena Luis Bernardo Rodríguez González Juan Jacobo Schmitter M. del C. Carlos Roberto Torres Álvarez Carlos Omar Vargas Moreno

Comercialización Brenda Aguilar Silis

Edición y diseño

32 CALENDARIO 38 RESEÑAS

XANTUS, comunicación y diseño

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40 NORMATIVIDAD 43 NOTICIAS

Impresión

PORTADA: Desarrollo y primeras aplicaciones de campo de una veleta con piezómetro (VSTu).

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Álvaro Orendain Ingeniero Civil con especialización en Geotecnia y Finanzas Director General de Grupo SCI

El ingeniero que aprendió a escuchar lo que la tierra dice

lvaro Orendain lleva 33 años interpretando el subsuelo. Una vocación construida, como sus proyectos, desde los cimientos.

«Me encanta el campo, la jardinería y todo lo que tiene que ver con la tierra. Tenía muy claro que quería irme al Tecnológico de Monterrey, en Querétaro, que era donde se ofrecía la carrera».

De la ingeniería agronómica a la civil Hay vocaciones que se descubren de golpe y otras que se van tallando con el tiempo. La de Álvaro Orendain pertenece al segundo tipo: una historia profesional que no siguió una línea recta: «Yo quería estudiar agronomía. Me encanta el campo, la jardinería y todo lo que tiene que ver con la tierra. Tenía muy claro que quería irme al Tecnológico de Monterrey, en Querétaro, que era donde se ofrecía la carrera. Pero mis padres me desanimaron: argumentaban que el campo estaba abandonado en México, que era difícil trabajar y cambiar la mentalidad de los agricultores. Antepasados míos habían tenido haciendas y lo perdieron todo con la reforma agraria. Al final me convencieron de buscar otra opción. Mi segunda opción siempre fue la ingeniería civil, principalmente por dos razones: el trabajo de campo —que también me daba la oportunidad de estar al exterior y me ponía en contacto con el entorno— y las máquinas. Desde chico me fascinaban las máquinas enormes y ver cómo transforman el paisaje, tal y cómo un proyecto cambia el territorio. También influyó que mis padres construyeron algunas propiedades, donde me encantaba ir a la obra y curiosear, viendo cómo va tomando forma una construcción. Las matemáticas se me daban bien y me gustaban. Así todo se fue dando y finalmente acomodando».

Visita a tuneladora en España, abril de 1996.

Visita de la Delegación Occidente a la presa La Yesca, junio de 2011.

Núm. 281 Septiembre - Noviembre 2026

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Álvaro Orendain

Cuando el suelo se vuelve destino Sin embargo, sentía que solo con la ingeniería civil no había alcanzado su camino profesional. El paso siguiente y definitivo fue la especialidad en geotecnia. «Al terminar la carrera trabajé en construcciones de todo tipo, posteriormente en infraestructura —agua potable, drenaje, colectores— y después en una empresa que hacía carreteras, además de trabajos de control de calidad, topografía y algo de mecánica de suelos. En esa etapa, siendo todavía empleado, un compañero de la universidad y yo decidimos formar una empresa. Nos dedicaríamos a servicios de ingeniería: topografía —iniciando con los primeros equipos GPS para ingeniería en México—, laboratorio de ensayo de materiales, control de calidad en obras y geotecnia. Así nace la empresa SCI (Servicios y Control en Ingeniería). Mi socio había iniciado la maestría en mecánica de suelos y eso me motivó a especializarme también, para estar al mismo nivel. Elegí irme a un curso internacional en España, al CEDEX —Centro de Estudios y Experimentación de Obras Públicas, dependiente del Ministerio de

El Ing. Orendain con su esposa y sus dos hijas.

«En esa etapa, siendo todavía empleado, un compañero de la universidad y yo decidimos formar una empresa. Así nace la empresa SCI (Servicios y Control en Ingeniería)».

Obras Públicas, Transporte y Medio Ambiente del Gobierno de España— a estudiar la especialidad en Mecánica de Suelos e Ingeniería de Cimentaciones. Eso fue en 1996; ya llevábamos tres años con la empresa. A mi regreso, mi socio prefirió independizarse y yo me quedé con el negocio. El crecimiento y la consolidación de la empresa no habrían sido posibles sin el apoyo decisivo e incondicional de mi esposa Martha, quien también es ingeniera civil con estudios de MBA. Su visión y valiosas contribuciones en los ámbitos estratégicos, técnicos y administrativos han sido fundamentales para el desarrollo y éxito de la organización a lo largo de estos 33 años». Raíces tapatías: la ciudad, la familia y el lago Sus raíces son tapatías. En Guadalajara nació e hizo todos sus estudios, unido a una familia y a un terruño de los que siempre se ha sentido orgulloso. «Toda mi vida he vivido en Guadalajara, salvo el tiempo que me fui a España a estudiar la especialidad en geotecnia. Somos una familia de ocho miembros: seis hermanos y mis padres. Yo soy el tercero. Mi padre es médico y solo uno de mis hermanos siguió esa carrera; los demás estudiamos profesiones muy distintas: ingeniería química, medicina, licenciatura en Administración, en Hotelería y en Diseño. Yo soy el único ingeniero civil. Estudié la primaria con los maristas y la secundaria, preparatoria y carrera con los jesuitas, en el ITESO, el Instituto Tecnológico y de Estudios Superiores de Occidente. Mis papás tenían una casa en lago de Chapala, a media hora de la ciudad, y muchos veranos los pasábamos allá: veleros, remar en kayak, tenis, caminatas al campo y cerros, paseos en bicicleta, etc. También salíamos de día de campo los fines de semana al bosque de la Primavera, con la familia y amigos. Fui muy afortunado, siempre estuve en contacto con la naturaleza». Momentos históricos de su desarrollo profesional

El equipo de SCI con Álvaro Orendain.

Cuando requiere destacar hitos en su historia como geotecnista, la estancia en España, en el Centro de Estudios y Experimentación de Obras Públicas, es un momento crucial: «El curso internacional del CEDEX es lo que hoy equivaldría a un máster en Geotecnia. Asistíamos de toda Iberoamérica: cubanos, argentinos, uruguayos, brasileños, colombianos,

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Álvaro Orendain

venezolanos. Todos lidiando con las mismas cosas: dónde hospedarse, qué comer, cómo moverse. Esa convivencia fue muy rica, tanto humana como técnicamente. Yo tenía 33 años; no era un estudiante recién egresado, pero sí un profesional que fue a buscar algo específico. Y lo encontró. Eso me dio la certeza de que la geotecnia era lo mío. Regresé convencido, y desde entonces todo fue hacia adelante: estudios más complejos, equipo más grande (perforadoras en camión, perforadoras automáticas). La geotecnia es mi bebé —por así decirlo—, es lo que más me atrae de todo lo que hace la empresa». Y también la maestría en Finanzas, que concluyó recientemente, fue una experiencia que, desde el punto de vista humano, lo redimensionó: «Hay una segunda experiencia que quiero mencionar: hace un año terminé una maestría en Finanzas en el Tecnológico de Monterrey, un programa intensivo de 18 meses. Nació la inquietud por estudiarla, ya que durante la pandemia un amigo comenzó a dar clases del tema y me entusiasmó. Cuando arranqué tenía 56 años; la mayoría de mis compañeros tenía entre 28 y 32. Era el más grande del grupo. Pero me fue muy bien, hice amigos que aún conservo —algunos ya me han invitado a su boda, bautizos—. Creo que eso dice mucho de lo que puede pasar cuando uno se pone en disposición de aprender, sin importar la edad».

«Yo tenía 33 años; no era un estudiante recién egresado, pero sí un profesional que fue a buscar algo específico. Y lo encontró».

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En Tabasco, una obra asumida como bandera Y entre los proyectos emblemáticos que ha desarrollado destaca un centro de distribución de Walmart, en Tabasco, que en su momento sería el más grande de la cadena en México: «Era un terreno muy complicado: arcillas, suelo pantanoso, presencia de agua. De los que en mecánica de suelos uno prefiere no encontrarse. Hicimos todos los estudios y propusimos mejoramiento del suelo con pilas de grava compactada y precarga para acelerar los asentamientos y evitarlos en la operación, así como empleo de geomallas para pavimentos. El proyecto salió como de libro de texto: exactamente lo que se había proyectado fue lo que ocurrió durante la construcción. Además de la geotecnia, también realizamos los estudios de topografía, seguimiento de los asentamientos en obra, estudio hidrológico e impacto ambiental. También coordinamos con el proyectista temas

Una empresa, tres décadas y un país de norte a sur Álvaro Orendain con sus padres y 5 hermanos.

Su desempeño profesional en la actualidad lo realiza en la empresa de la cual ha sido socio y que ofrece tres servicios principales: laboratorio de materiales para control de calidad en obras, topografía y estudios geotécnicos —mecánica de suelos—. «Yo, como director, cuento con gerentes de área, pero la parte en la que más me involucro directamente es la geotecnia: planeamos los trabajos, reviso los informes y recomendaciones finales de los estudios. Trabajamos en todo tipo de proyectos: casas habitación, edificios, naves industriales, parques industriales, fraccionamientos, carreteras, etc. Tenemos oficina base en Guadalajara, otra en los Altos de Jalisco —una zona que ha crecido mucho por la industria tequilera— y desde hace tres años una más en Morelia, Michoacán. Hemos trabajado desde Mexicali hasta Cancún».

El Ing. Orendain practicando remo en el Lago de Chapala, en 1984.

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Álvaro Orendain

de la báscula para pesaje de camiones, tanques para red contra incendios, refrigeración, casetas de ingreso, pozo de agua, vialidades y patios de maniobras. Un proyecto muy completo y bastante gratificante». Retos para la ingeniería de suelos en México «Los suelos de zonas metropolitanas como Guadalajara presentan una complejidad creciente, especialmente ahora que los terrenos dentro del periférico están prácticamente agotados y hay que buscar nuevas zonas. El mayor crecimiento urbano ocurre en la periferia, una zona caracterizada por materiales cohesivos, presencia de agua y una topografía difícil. A esto se suma la expansión vertical en áreas ya consolidadas, donde se demuelen casas para construir edificios de 15, 20 o más niveles. Este panorama exige exploraciones de suelo más profundas y soluciones de ingeniería más sofisticadas». Y es contundente cuando afirma: «El gran reto es no quedarnos con lo tradicional. Antes la solución era: “Quita el suelo malo y cámbialo por material nuevo”. Hoy buscamos alternativas diversas —pilas compactadas de grava, inclusiones rígidas, geomallas— que sean técnicamente sólidas, más rápidas, económicamente viables y sustentables. Todo eso ante clientes cada vez más exigentes que quieren la mejor solución a menor costo y tiempo. El trabajo es analizar más, proponer soluciones novedosas y, sobre todo, dar al cliente la confianza de que va a funcionar lo que le proponemos».

Participación del Ing. Orendain en la Mesa de la Delegación Occidente, marzo de 2003.

Cambio de Mesa de la Delegación Occidente, mayo de 2011.

Su aporte a la Delegación Occidente de la SMIG Como factor clave en la génesis y evolución de la Delegación Occidente, donde ha dejado una relevante impronta, nos narra: «La delegación tiene una historia larga. En los años setenta se intentó formarla por primera vez, con ingenieros de mucho renombre — varios de los cuales ya fallecieron—. Incluso se celebró aquí en Guadalajara la primera reunión nacional fuera de la Ciudad de México. En 1974, si mal no recuerdo. Pero a finales de los setenta se deshizo y no prosperó. A principios del 2000, ingenieros jóvenes que venían de estudiar la maestría en la UNAM convocaron de nuevo a todos los que nos dedicamos a la geotecnia en la región. Nació así la Delegación de Occidente en ese año. Yo llevaba cuatro años de regreso de España y me invitaron; fui de

«El gran reto es no quedarnos con lo tradicional. Antes la solución era: “Quita el suelo malo y cámbialo por material nuevo”. Hoy buscamos alternativas diversas, que sean técnicamente sólidas, más rápidas, económicamente viables y sustentables».

los socios fundadores. Desde entonces participé en vocalías y tesorería, y en 2011 encabecé el consejo como vicepresidente, cargo que sostuve hasta 2015. En ese período organizamos visitas —como a la presa de La Yesca en construcción—, varias conferencias y comenzamos a acercar la geotecnia a los jóvenes en las universidades. El ITESO, donde yo estudié, tenía más enfoque en estructuras; muy pocos egresados se iban a mecánica de suelos, cosa que ha cambiado últimamente». Y en homenaje a quien le iluminó su especialidad y como principio de funcionamiento institucional destaca: «Tuve la fortuna de tener un excelente maestro, asesor y amigo, el ingeniero Carlos Fernández Loaiza, quien me abrió los ojos hacia esa área; así como el apoyo y asesoría del Dr. Francisco de la Mora Gálvez (Paco), un gran ingeniero y amigo. Eso fue lo que siempre busqué replicar desde la delegación: que los estudiantes

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Álvaro Orendain

vieran en la geotecnia un campo amplio y lleno de posibilidades. Una de las cosas de las que me siento más orgulloso fue insistir en la regularidad de las reuniones: el primer sábado de cada mes, sin excepción. Nos reuníamos de ocho a quince personas por reunión, todos colegas, pero, sobre todo, amigos. Eso construye comunidad, genera confianza, donde la gente sabe que puede contar con ese espacio. Les he hecho mucho énfasis a los vicepresidentes que vinieron después: “No cambien la fecha, no cancelen; la constancia es lo que sostiene a la delegación”». Articulación de la Delegación Occidente con las otras delegaciones. Desafíos regionales. Que las distintas delegaciones se vinculen y trabajen armónicamente en sus propósitos va a generar el cumplimiento de proyectos con mayores frutos, con un camino que es el más productivo: «La vinculación principal ocurre en la reunión nacional: se da el contacto directo con todas las delegaciones y sus miembros, donde podemos hacer cosas en conjunto. También se organizan eventos en línea —por Zoom— con otras delegaciones, ya sean conferencias o cursos. La Olimpiada de Geotecnia, impulsada por la SMIG dentro de la reunión nacional, ha sido un muy buen canal: los capítulos estudiantiles compiten entre sí y eso genera un intercambio muy rico. Hace cuatro años, en el 2022, cuando la reunión nacional se hizo aquí en Guadalajara, nuestros estudiantes del ITESO le ganaron al IPN y a la UNAM. Nadie lo esperaba, y para los muchachos fue algo enorme». Sobre los desafíos para las delegaciones regionales tiene principios muy claros con una prospectiva sólida: «El reto mayor es incrementar la membresía activa. Hubo varios años en que no incorporamos a nadie nuevo. Lo que ha cambiado eso son los capítulos estudiantiles: cuando yo llegué a la vicepresidencia había uno; hoy tenemos cuatro en Guadalajara —ITESO, CUCEI y CUTLAJO de la U de G y el Tecnológico Superior de Jalisco— y están en proceso otros más. Otro desafío es mantener la convocatoria en los eventos. Puedes organizar algo con todo el esfuerzo del mundo y llegarte diez personas o llegar cincuenta; nunca lo sabes. Por eso, es clave traer contenidos que realmente les importen a los ingenieros jóvenes, que les sean útiles y que no

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sientan que pierden el tiempo. El reto es que esos mismos jóvenes, al terminar la carrera, no abandonen la sociedad sino que se inscriban y permanezcan. Eso sí ha ocurrido en los últimos tres o cuatro años, y es una señal muy alentadora». Un mensaje por y para los ingenieros jóvenes y estudiantes Manifiesta un reconocimiento hacia las nuevas generaciones por su participación de alto nivel: «Hay un cambio generacional muy visible. Antes, los ingenieros más experimentados podían ser intimidantes; la idea de que un joven se parase frente a ellos a dar una ponencia era impensable. Hoy ya encuentras muchos jóvenes que llegan de una maestría en mecánica de suelos, con herramientas tecnológicas y software que nosotros apenas conocemos. Tienen mucho que aportar. Lo que se ha logrado, creo, es abrir esos espacios: que el joven que llega con incertidumbre —¿me presento o no me presento?, ¿me van a hacer pedazos?— encuentre un ambiente en el que pueda crecer. Hoy ves a jóvenes dirigiendo e integrando mesas directivas en las delegaciones. Vamos por buen camino». Álvaro Orendain lleva 33 años siendo parte de ese silencio técnico. Su trayectoria —del campo soñado a la ingeniería civil, de las carreteras al subsuelo, de Guadalajara a todo el país— es la historia de alguien que aprendió a escuchar antes de intervenir. Una lección que comenzó mucho antes que en cualquier libro de mecánica de suelos: en las orillas del lago de Chapala, en las caminatas al campo, en ese contacto temprano con la tierra que nunca dejó de guiarlo.

Conferencia del Ing. Orendain sobre el sismo ocurrido en Japón, septiembre de 2011.

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SEMBLANZA

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Dr. Rigoberto Rivera Constantino Facultad de Ingeniería, UNAM

Dr. Humberto Juan Francisco Marengo Mogollón

studió la carrera de Ingeniería Civil, así como la maestría y el doctorado en Ingeniería Hidráulica, por la Facultad de Ingeniería de la UNAM. Profesores como Amado Chiñas de la Torre y Óscar Vega Roldán lo hicieron enamorarse de la profesión, y con este último comenzaría a trabajar en el campo de la ingeniería de presas. En el año 1978, llegó a la Universidad de Tabasco como fundador de la maestría en Ingeniería Hidráulica, y en 1980 comenzó a trabajar en la Comisión Federal de Electricidad (CFE), al tiempo que realizaba sus estudios de doctorado. Dos grandes maestros de aquella época fueron Raúl Marsal y Fernando Hiriart. Su primer puesto de responsabilidad en la CFE fue como jefe de los proyectos de Ampliación Temazcal, en Oaxaca, de Agua Prieta en Jalisco y el proyecto hidroeléctrico Zimapán, en Hidalgo. Terminando su doctorado —que lo hizo acreedor a la Medalla Académica Gabino Barreda de la UNAM por mejor promedio de su generación— fue ascendido a gerente técnico de Proyectos Hidroeléctricos. De la mano de los ingenieros Alfredo Elías Ayub, Eugenio Laris y Benjamín Granados, comenzó el proyecto de El Cajón, una de las presas de enrocamiento con cara de concreto de mayor complejidad en México y que recibió numerosos reconocimientos internacionales por la calidad de su ingeniería. Durante su trayectoria de 35 años en la CFE fue coordinador de Proyectos Hidroeléctricos —actual Coordinación de Proyectos de Energías Limpias— y subdirector de Proyectos y Construcción —actual Subdirección de Ingeniería y Administración de la Construcción—, habiendo participado en numerosos proyectos icónicos, orientados a la mejora y modernización del sistema de presas del país, como fueron los casos de Malpaso (Chiapas), El Infiernillo (Michoacán), La Villita (Michoacán) y la ampliación de Chicoasén (Chiapas), siendo esta última la central que más energía hidroeléctrica genera en México. Fue promotor e impulsor de nuevas tecnologías en el diseño y construcción de presas en México, de lo cual dan testimonio las presas de enrocamiento con cara de concreto construidas en los últimos años para generación de energía eléctrica, Aguamilpa (Nayarit), El Cajón (Nayarit) y La Yesca (Jalisco-Nayarit).

Su sólida carrera docente abarca más de cuatro décadas de cátedra e intercambio intelectual en distintas instituciones académicas, como la Universidad Juárez Autónoma de Tabasco, el Instituto Tecnológico Regional de Villahermosa, la Universidad de Chiapas o el Instituto Tecnológico de Estudios Superiores de Monterrey (Chiapas). Desde 1995 impartió clases en la Facultad de Ingeniería de la UNAM. En 2015, tras su retiro de la CFE, fue invitado a colaborar como investigador en el Instituto de Ingeniería de la UNAM. En 2020, fue nombrado Comisionado Mexicano en la Comisión Internacional de Límites y Aguas entre México y los Estados Unidos (CILA), institución que tiene a su cargo la infraestructura hidráulica de la frontera norte. A partir de agosto de 2021 se desempeñó como subdirector general técnico en la Comisión Nacional del Agua. Produjo más de sesenta artículos técnicos sobre presas e hidráulica, capítulos en diferentes textos y los libros Obras de desvío en proyectos hidráulicos, aspectos de diseño y construcción y Mexican Experience in Dams. Fue Investigador Nacional Nivel I desde 1998, miembro de la Academia Nacional de

El Dr. Marengo en su discurso de agradecimiento por el premio otorgado por el CICM. Foto Colegio de Ingenieros Civiles de México.

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Dr. Humberto Juan Francisco Marengo Mogollón

Ciencias desde 1999, y recibió diversos reconocimientos de universidades y agrupaciones técnicas. Como parte de sus actividades gremiales, se desempeñó como presidente de la Asociación Mexicana de Hidráulica y presidente de la Academia de Ingeniería de México. Formó parte del Consejo Directivo del Colegio de Ingenieros Civiles de México y obtuvo el Premio Nacional de Ingeniería Civil 2025, otorgado por este Colegio. Asimismo, fue presidente del Consejo de Honor de la Academia de Ingeniería, presidente del Consejo Consultivo de la Sociedad Mexicana de Hidráulica y presidente del Comité Mexicano de Grandes Presas, que forma parte de la Comisión Internacional de Grandes Presas (ICOLD), habiendo sido responsable del Comité organizador del evento ICOLD México 2026, su última contribución a la Ingeniería Hidráulica, celebrado el mes de mayo en la ciudad de Guadalajara, Jalisco, donde fue galardonado como miembro honorario de dicho organismo.

SEMBLANZA

El Dr. Humberto Marengo portando la medalla del Premio Nacional de Ingeniería Civil 2025. Foto Colegio de Ingenieros Civiles de México.

«NO CABE DUDA, DIOS ES HIDRÁULICO» por el Dr. Rigoberto Rivera Constantino

Aunque el Dr. Juan Francisco Marengo Mogollón y yo fuimos compañeros de generación en la Facultad de Ingeniería (FI) de la UNAM, en realidad mi primer contacto con Humberto lo tuve siendo presidente de la Sociedad Mexicana de Ingeniería Geotécnica (SMIG), en la Reunión Nacional de Mecánica de Suelos celebrada en la ciudad de Aguascalientes, en el 2008. Él presentó una conferencia magistral sobre Tendencias actuales en el diseño de presas, dejando ver sus dotes de gran conferencista y su expertise en el tema, cualidades que siempre lo caracterizaron. En los años 2009 y 2010 me encontraba en periodo sabático como profesor de carrera de la FI. En ese periodo vuelvo a tener acercamiento con Humberto en la Comisión Federal de Electricidad (CFE), donde se desempeñaba como coordinador de Proyectos Hidroeléctricos (CPH). Me invitó a realizar una estancia sabática en su grupo de trabajo. Durante ese periodo de dos años y cinco más siendo consultor, tuve la oportunidad de participar en el diseño y construcción de la Central Hidroeléctrica La Yesca, también conocida como Ing. Alfredo Elías Ayub, una obra que desde sus inicios presentó enormes retos técnicos que pusieron en entredicho su factibilidad. Sin embargo, estos se pudieron resolver gracias al liderazgo que ejerció el Dr. Marengo en todo su grupo de trabajo y a su convicción por el trabajo en equipo, la clave para garantizar el éxito de una obra. Siempre estuvo convencido de que el liderazgo debe heredarse, pues el trabajo del día a día, compartido de manera generosa y auténtica, con los jóvenes

ingenieros, los convertirá de forma natural en depositarios de ese legado. Así, llegado el momento, serían ellos quienes transmitirían ese conocimiento a las futuras generaciones, en beneficio de un país como el nuestro que cada día busca mejores estándares de vida para su población. El Dr. Marengo —durante las visitas a las obras—, además de supervisar los aspectos técnicos necesarios para garantizar que lo que se había diseñado en gabinete fuera lo que se estaba construyendo en el sitio, también buscó construir fuertes lazos de amistad entre los integrantes del grupo de trabajo, ingenieros de la CFE, consultores nacionales e internacionales, entre otros, los cuales han perdurado hasta la actualidad. Por último, como amigo personal de Humberto, tuve oportunidad de asistir, junto con mi esposa, al festejo de su 60 aniversario, ya hace algunos años de eso. En la reunión me pude dar cuenta, por los invitados presentes —exalumnos, profesores, compañeros de su generación, autoridades de CFE, entre otros—, del enorme cariño, aprecio, admiración y reconocimiento que todos le tenemos por su gran trayectoria como ingeniero, profesor, investigador, funcionario y, sobre todo, como ser humano. La frase icónica en todas sus conferencias fue «No cabe duda, Dios es hidráulico». Hoy quiero pensar que esa convicción le ha abierto las puertas a un lugar privilegiado. Ahí, donde ahora se encuentre, estoy seguro de que seguirá compartiendo su conocimiento, su generosidad y esa pasión que marcó la vida de tantos. Hasta siempre, mi gran amigo Humberto.

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ARTÍCULO TÉCNICO

Gloria M. Castro

Junghee Park

Profesora/investigadora asociada, departamento de Ingeniería Civil y

Profesor asistente, departamento de Ingeniería Civil y Ambiental,

Ambiental, Universidad de Strathclyde, Glasgow, Reino Unido

Universidad Nacional de Incheon, Incheon, República de Corea

J. Carlos Santamarina A. M. ASC Profesor, escuela de Ingeniería Civil y Ambiental, Instituto de Tecnología de Georgia, Atlanta, EE. UU

Sistema de Clasificación de Suelos Revisado: implementación e implicaciones en la ingeniería Traducción al español del siguiente artículo: Castro, G. M.; Park, J.; Santamarina, J. C. (2023). Revised soil classification system: Implementation and engineering implications. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, 149(11), 04023109. https://doi.org/10.1061/JGGEFK.GTENG-10447 Traducción realizada por Miguel Ángel Mánica.

RESUMEN Los sistemas de clasificación ayudan a los ingenieros geotécnicos a anticipar las propiedades del suelo y a proporcionar una orientación inicial para los análisis de ingeniería. Los sistemas de clasificación actuales reconocen el papel central del tamaño de partícula y las diferencias inherentes entre las fracciones gruesas y finas. Sin embargo, adoptan límites de clasificación fijos independientemente de la amplia variabilidad en la plasticidad de los finos y la forma de las partículas, ignoran los distintos umbrales de finos para las propiedades mecánicas e hidráulicas y pasan por alto los efectos de la química del fluido intersticial en el comportamiento de los finos. El Sistema de Clasificación de Suelos Revisado (RSCS por sus siglas en inglés) aborda estas limitaciones y se beneficia de los datos publicados y de los conocimientos físicos adquiridos durante el último siglo. En comparación, los límites de clasificación en el Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (USCS por sus siglas en inglés) vigente solo se asemejan a los del RSCS en el caso de arenas y gravas angulares mezcladas con finos de baja plasticidad; en todos los demás casos, amplios conjuntos de datos corroboran los umbrales de transición adoptados en el RSCS. El árbol lógico completo del RSCS facilita su implementación; está disponible como una macro de Excel fácil de usar que genera automáticamente los gráficos de clasificación específicos del suelo y muestra la clasificación del suelo en términos de la fracción controlante tanto para propiedades mecánicas como hidráulicas. Diversos estudios han demostrado la capacidad predictiva del RSCS en términos de propiedades del suelo (por ejemplo, compresibilidad, resistencia, conductividad hidráulica y capilaridad), fenómenos del suelo (por ejemplo, migración de finos y bioactividad) y la selección preliminar de soluciones geotécnicas (por ejemplo, mejoramiento del suelo).

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Sistema de Clasificación de Suelos Revisado: implementación e implicaciones en la ingeniería

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Control del flujo de fluidos: conductividad hidráulica, fenómenos capilares, conductividad eléctrica y bioactividad

1. INTRODUCCIÓN Dominado 100% 0% por gruesos F | Dominado por finos Los sistemas actuales de clasificación Fracción de finos de suelos reflejan los primeros esfuerzos por comprender el comportamiento y las propiedades de los suelos. La mayoría de estos sistemas reconoce el (a) (b) (c) (d) (e) (f) papel central del tamaño de partícula F | F | 100% 0% d, ya que este determina el equilibrio Fracción de finos Dominado por gruesos Transicional Dominado por finos entre las fuerzas a nivel de partícula. Las Control mecánico: rigidez, comprensibilidad, resistencia al corte, parámetros de estado crítico, cargas repetitivas fuerzas capilares y/o eléctricas adquiey conductividad térmica ren relevancia y controlan la formación de la estructura cuando el tamaño de Figura 1. Umbrales de transición del RSCS. Las relaciones gravimétricas correspongrano es menor a 75 μm (Santamarina dientes se calcularon en función de las condiciones de empaquetamiento extremo 2003; Mitchell y Soga 2005); por lo tanto, de cada fracción (detalles en los apéndices I, II y III) (reimpreso de Park y Santalos límites de Atterberg son valiosos marina, 2017, © ASCE). para la caracterización de suelos finos (menores a 75 μm). Por el contrario, la (eFmax ), FF | L = eCmin/ (1 + eCmin + eFmax ). Por el contrario, la fracforma de las partículas y el tamaño relativo —es decir, el ción umbral superior de finos es FF | H =eCmax/(1 + eCmax + eFmin ), coeficiente de uniformidad Cu— determinan la estructura y la densidad de empaquetamiento en suelos gruesos (mayoen la cual los granos gruesos están sueltos (eCmax) y la fracción de finos está densamente empaquetada (eFmin) (Park y res a 75 μm; Cho et al., 2006). Santamarina, 2017). Los sistemas de clasificación desarrollados en la década de 1930 presentan limitaciones comunes (Casagrande, 1948; 2.2 Fracción gruesa Burmister, 1951; Wagner, 1957; Holtz y Kovacs, 1981; Howard, Las relaciones de vacíos emax y emin para arenas y gravas de 1984; Kulhawy y Chen, 2009; Jang y Santamarina, 2016; Park y grano grueso pueden medirse fácilmente (lo cual es preferiSantamarina, 2017): (1) adoptan un límite fijo para distinguir ble) o estimarse a partir de la redondez de las partículas R y entre suelos gruesos y suelos dominados por finos, indepenel coeficiente de uniformidad Cu (apéndice I); las relaciones dientemente de la amplia variabilidad en la plasticidad de de vacíos máxima y mínima disminuyen en arenas y gravas los finos; (2) la forma de las partículas gruesas no es consimás redondeadas y bien graduadas (Youd, 1973; Cho et al., derada en ningún sistema de clasificación; (3) los límites en 2006). Datos experimentales han mostrado que los granos los sistemas actuales no reconocen los efectos diferenciados gruesos contenidos en una matriz de finos afectan las prode los finos sobre las propiedades mecánicas e hidráulicas; piedades físicas de la mezcla incluso cuando eC > emax, tanto y (4) los sistemas de clasificación vigentes no consideran el en mezclas gruesos–finos como en mezclas grava–arena papel crítico de la química del fluido intersticial en el com(véanse los datos en Fragaszy et al., 1992; Vallejo y Mawby, portamiento de los sedimentos finos. 2000; Vallejo, 2001; Simoni y Houlsby, 2006; Kim et al., El recientemente propuesto Sistema de Clasificación de 2007). Por lo tanto, el RSCS adopta una corrección empírica, Suelos Revisado (RSCS) aborda estas limitaciones, se apoya basada en datos, para la fracción umbral superior de finos en la comprensión física de los materiales granulares adquiFF | H* = α∙eCmax/(1 + α∙eCmax+eFmin ) (fig. 1d). A partir del análirida durante el último siglo y considera amplios conjuntos sis de datos recopilados para diversas propiedades físicas, de datos recopilados de la literatura geotécnica. Este manusse concluyó que α = 1.3 para mezclas gruesos–finos y α = 2.5 crito describe la implementación del RSCS y demuestra sus para mezclas grava–arena (véase la recopilación de datos en importantes implicaciones en la ingeniería. Park y Santamarina, 2017). 2. CONCEPTOS FUNDAMENTALES INVOLUCRADOS 2.3 Fracción fina EN EL RSCS La relación de vacíos de los suelos finos plásticos (remol2.1 Mezclas de gruesos y finos deados) es, en efecto, dependiente del esfuerzo; por lo El RSCS define dos fracciones umbral de finos para clasificar tanto, el RSCS selecciona las relaciones de vacíos medilas mezclas de gruesos y finos en tres categorías: controladas das en ensayes de consolidación unidimensional (1D) a por la fracción gruesa, transicionales y controladas por la fracσ' = 10 kPa (emax=eF | 10 kPa ) y a σ'= 1 MPa (emin= eF |1 MPa) como ción fina (fig. 1). La fracción umbral inferior de finos corresvalores representativos para condiciones blandas y rígidas; ponde a la cantidad mínima de finos necesaria para llenar la selección de otros niveles de esfuerzo se discute postelos vacíos en un esqueleto granular formado por los granos riormente. Estos dos valores pueden determinarse a partir gruesos. Esta condición ocurre cuando la fracción gruesa de un ensayo de consolidación utilizando especímenes está densamente empaquetada (eCmin) y los finos están sueltos F

Flow

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Figura 2. Sistema Revisado de Clasificación de Suelos (RSCS) en el diagrama triangular grava–arena–finos: (a) diagrama RSCS para una mezcla de finos de baja plasticidad (LL = 40), grava angular y arena (redondez R = 0.2, coeficiente de uniformidad Cu = 1.5, emax = 1.15 y emin = 0.65); y (b) diagrama RSCS para una mezcla de finos de alta plasticidad (LL = 250) y grava y arena redondeadas (R = 0.5, Cu = 1.5, emax = 0.69 y emin = 0.40).

Figura 3. Clasificación de finos basada en la sensibilidad a la química del fluido intersticial: (a) los límites circulares corresponden a sensibilidades eléctricas SE = 0.4 (rojo) y SE = 1.0 (azul); y (b) la nomenclatura de dos letras para la clasificación de finos indica la plasticidad del suelo (N, L, I o H) y la sensibilidad eléctrica (L, I o H). Los puntos de datos coloreados corresponden a diferentes suelos identificados en la leyenda.

remoldeados (aunque esto requiere tiempo) o estimarse mediante correlaciones con el límite líquido (LL), típicamente obtenido con el fluido intersticial (véanse las correlaciones en el apéndice II). Conjuntos de datos de Skempton y Jones (1944), Skempton (1970), Burland (1990) y Chong y Santamarina (2016) confirman la fuerte correlación entre el límite líquido y el índice de compresión Cc. 2.4 Límite de control del transporte de fluidos La presencia de finos juega un papel crítico en la permeabilidad. El RSCS estima la fracción umbral de finos para el flujo de fluidos suponiendo que los finos forman una suspensión con una viscosidad 100 veces mayor que la del agua,

lo que provoca una disminución significativa de la conductividad hidráulica de la mezcla. Datos experimentales muestran que el contenido de agua de la suspensión es varias veces mayor que el límite líquido, w%= λ ∙ LL, o, en términos de relación de vacíos, e F | flow = λ ∙ e F | LL, donde λ = 2 para limos (LL = 30–50), λ = 3 para caolinita (LL = 30–140), λ = 4 para illita (LL = 90–210) y λ = 5 para bentonita (LL = 170–300). Claramente, el factor λ escala con el límite líquido obtenido con el fluido intersticial saturante, y se estima mejor como λ=[2∙log(LL-25)] ≥1.0. Los detalles fueron presentados por Park y Santamarina (2017). 2.5 Límites del RSCS Las 13 mezclas representativas descritas en el apéndice III definen los límites del RSCS. Estos delimitan 10 grupos de suelos en un diagrama triangular textural (fig. 2). Cada grupo tiene una nomenclatura de dos partes: la(s) primera(s) letra(s) identifica(n) el componente que controla las propiedades mecánicas, y la segunda letra indica el componente que controla el flujo de fluidos (fig. 2). Por ejemplo, si el suelo en cuestión se ubica en la zona S(F), presentará propiedades mecánicas controladas por la arena, pero una permeabilidad controlada por los finos.

2.6 Comparación entre el RSCS y el USCS Los límites del sistema unificado de clasificación de suelos (USCS) son similares al diagrama triangular del RSCS para arenas y gravas angulares mezcladas con finos de baja plasticidad, es decir, con límite líquido LL ≈ 40 (fig. 2a). Sin embargo, finos de mayor plasticidad y/o granos gruesos más redondeados dan lugar a límites más bajos tanto para el control mecánico como hidráulico (fig. 2b). Estos diagramas de ejemplo muestran las notables diferencias entre el RSCS y el USCS; en particular, los límites del RSCS no son fijos, sino que dependen del suelo, con el fin de reflejar adecuadamente la plasticidad de los finos y la forma de la fracción gruesa. En general, los límites de clasificación en el RSCS se desplazan hacia abajo a medida que aumenta el límite líquido de los finos y la redondez y uniformidad de la fracción gruesa. La fig. 10 de Park y Santamarina (2017) presenta múltiples combinaciones de R, Cu y LL.

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2.7 Clasificación de finos La característica más destacada de los suelos finos es su sensibilidad a la química del fluido intersticial. Por ello, el RSCS clasifica los finos con base en el límite líquido (LL) medido mediante el método del cono de caída en pastas de suelo preparadas con tres líquidos diferentes (apéndice IV y Jang y Santamarina, 2016): (1) el LLDW, obtenido con agua desionizada, magnifica los efectos de la doble capa y evita la formación de agregaciones cara a cara; (2) el LLker, obtenido con queroseno no polar, impide la hidratación y los efectos osmóticos, por lo que predomina la atracción interparticular de van der Waals; y (3) el LLbrine, medido con una salmuera de NaCl 2 M, colapsa las dobles capas. La elección de una solución de NaCl 2 M considera la mayoría de los cuerpos de agua salada (agua de mar = 0.6 M) y reservorios con salmuera, evita la precipitación de sales durante el ensayo (saturación = 6.14 M), eficazmente neutraliza las cargas superficiales, minimiza los efectos de la doble capa y es fácil de preparar. Los tres límites líquidos LLDW, LLbrine y LLker permiten definir dos relaciones: LLker/LLbrine y LLDW/LLbrine, que capturan la sensibilidad de la estructura del suelo a la conductividad eléctrica y a la permitividad del fluido (apéndice IV; fig. 3a). La relación LLDW/LLbrine caracteriza la reducción en el espesor de la doble capa debido al incremento en la conductividad del fluido intersticial (LLDW>LLbrine en la mayoría de los suelos), mientras que la relación LLker/LLbrine evalúa los cambios en el comportamiento de los finos debido a variaciones en la permitividad del fluido (véase la compilación de datos en Santamarina et al. 2001, 2002). Se selecciona el queroseno por su disponibilidad a nivel mundial; sin embargo, su composición es variable, sus componentes más pesados pueden tardar días en evaporarse y su venta está prohibida en algunos países (por ejemplo, Perú). Otros fluidos no polares pueden utilizarse; en particular, el decano es un líquido monomolecular de baja viscosidad con una tasa de evaporación conveniente para ensayes de laboratorio. Los resultados experimentales mostrados en la fig. S1 de los materiales suplementarios resumen las mediciones del límite líquido en pastas preparadas con queroseno y decano; estos resultados confirman el potencial uso de cualquiera de los dos fluidos para obtener un límite líquido representativo en líquidos no polares. El origen en LLDW/LLbrine = 1 y LLker/LLbrine = 1 indica una respuesta no sensible del suelo; la sensibilidad eléctrica del suelo SE es la distancia entre los valores medidos y el origen (fig. 3a; apéndice IV). El nuevo diagrama de clasificación de finos divide a los suelos finos en 12 grupos en función de su plasticidad determinada con LLbrine (primera letra: N, L, I o H) y su sensibilidad eléctrica SE (segunda letra: L, I o H) (fig. 3b; apéndice IV). No se espera encontrar suelos naturales que se ubiquen en el sector de baja plasticidad y alta sensibilidad eléctrica (es decir, NH y LH). Sin embargo, sí ocurre la situación opuesta: suelos con porosidad intraparticular, como las diatomeas, presentan alta plasticidad pero baja sensibilidad

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eléctrica (HL). Se selecciona el límite líquido con salmuera (LLbrine) en lugar del obtenido con agua desionizada (LLDW) para minimizar las incertidumbres asociadas a la presencia de sales en el suelo (el límite líquido con salmuera se corrige para considerar la precipitación de sales durante el secado; Jang y Santamarina, 2017; Narsilio et al., 2017). Los límites seleccionados para la plasticidad reflejan (fig. 3b): • LLbrine = 30: contenido máximo de agua que pueden alcanzar arenas muy sueltas y limos no plásticos; • LLbrine = 30–50: finos de plasticidad intermedia; y • LLbrine = 75: separación de caolinita e illita respecto a las esmectitas. Los límites adoptados para la sensibilidad eléctrica capturan los siguientes grupos de datos: • por debajo de SE < 0.4: suelos no plásticos diatomáceos, limosos y arenosos; • 0.4 < SE < 1.0: sensibilidad intermedia, como las caolinitas; y • SE > 1.0: alta sensibilidad a la química del fluido intersticial, como la montmorillonita. Los finos con altas relaciones LLDW/LLbrine son sensibles a cambios en la fuerza iónica del fluido intersticial (por ejemplo, dispersión y erosión causadas por la lluvia, y contracción durante la intrusión de agua salina). Por otro lado, los finos con altas relaciones LLker/LLbrine reaccionan a cambios en la polaridad del fluido (por ejemplo, la invasión de líquidos en fase no acuosa (NAPL, por sus siglas en inglés) o la inyección de CO₂ para almacenamiento geológico). La combinación de los tres límites líquidos en un solo parámetro SE oculta parte de la diferenciación por agrupamiento observada en la fig. 3a; por ello, la macro de Excel asociada con este manuscrito presenta ambos gráficos mostrados en la fig. 3 como parte de los resultados de clasificación del suelo. En cualquier caso, la sensibilidad eléctrica permite anticipar posibles cambios en la estructura cuando los finos están sujetos a variaciones en la química del fluido intersticial en general. Por ejemplo, la compresibilidad es más sensible a cambios en la química del fluido en finos de alta plasticidad con alta sensibilidad eléctrica (H-H) que en finos de baja plasticidad con baja sensibilidad eléctrica (L-L). Diversos investigadores han expresado preocupaciones respecto a la selección de la fracción que pasa la malla #200 (ya que puede eliminar componentes importantes como la materia orgánica), la necesidad de secar las muestras para realizar ensayos con queroseno o decano (el secado puede afectar la plasticidad medida con agua, por ejemplo, en suelos de ceniza volcánica), la posible disolución de minerales en ensayos con agua desionizada y las consideraciones de seguridad asociadas al uso de queroseno (véase la discusión en Jang y Santamarina, 2017; C. Vitone, comunicación

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personal). La interpretación de todos los ensayos requiere una consideración cuidadosa de los procesos involucrados; el protocolo recomendado enfatiza el papel predominante de los finos minerales de alta superficie específica en las propiedades físicas de las mezclas de suelo. 2.8 Diagénesis El RSCS —al igual que otros sistemas de clasificación— utiliza datos obtenidos con especímenes remoldeados y carece de información crítica de campo, como la densidad, la historia de carga y la diagénesis. En particular, la rigidez al corte a pequeñas deformaciones, que se evalúa mejor mediante la propagación de ondas de corte, puede aportar información valiosa relacionada con el envejecimiento y la cementación diagenética (véase el ejemplo de ceniza volante en Bachus et al., 2019).

Figura 4. Sistema Revisado de Clasificación de Suelos: Árbol lógico completo. Esta estructura de toma de decisiones se implementa en una hoja de Excel (disponible en el sitio web del Energy GeoEngineering Laboratory, EGEL). Si la clasificación involucra F o (F), incluir la clasificación de finos (columna 3). Si la clasificación es G(G) o S(S), incluir la información de granulometría (columnas 1 o 2).

3. IMPLEMENTACIÓN Esta sección detalla la implementación del RSCS. Primero presentamos el árbol de decisiones completo. Luego, introducimos una plataforma basada en Excel para facilitar su implementación. 3.1 Árbol lógico: toma de decisiones La fig. 4 muestra el árbol lógico del Figura 5. (Color) RSCS simplificado. Esta clasificación más sencilla puede ser suRSCS. Este requiere la fracción en masa ficiente cuando no es necesario distinguir arenas de gravas: (a) árbol lógico y (b) que pasa por las mallas #4 y #200 para diagrama triangular como gráfico lineal. identificar las fracciones de grava F G (> #4), arena FS (< #4; > #200) y finos FF (< #200) (apéndice I). Las solicitudes posteriores de informa- (>75 μm) de suelos controlados por finos (<75 μm). La clasición dependen de si el suelo es una mezcla simple, binaria o ficación simplificada requiere únicamente tres parámetros ternaria. Por ejemplo, para suelos gruesos limpios (es decir, de entrada: (1) la fracción de finos FF, es decir, la masa de G(G), GS(S) o S(S)) no se necesita información del límite finos que pasa la malla #200 dividida por la masa total (%); líquido, pero sí el coeficiente de uniformidad Cu para deter- (2) el límite líquido de los finos obtenido con agua desioniminar si la arena o la grava son bien o mal graduadas (fig. 4, zada LLDW; y (3) los valores de emax y emin de la fracción gruesa procedimientos 1 y 2). En cambio, si todo el suelo pasa la retenida en la malla #200 (fig. 5a). Las únicas tres mezclas notables en este caso definen malla #200 (FF = 100 %), el RSCS requerirá los tres límites líquidos LLDW, LLbrine y LLker para completar la clasificación FF|H , FF |L y FF |flow, y corresponden a los puntos 4, 8 y 13 en de los finos (fig. 4, procedimiento 3). la fig. 2 y el apéndice III. La fig. 5b muestra la clasificación simplificada para mezclas de gruesos C y finos F. La clasifi3.2 Clasificación simplificada cación simplificada resulta en cuatro grupos de suelos para La diferenciación entre arenas y gravas no es necesaria en reconocer el control mecánico y del flujo de fluidos: C(C), muchas aplicaciones. En estos casos, la clasificación se sim- C(F), CF(F) y F(F). Claramente, cuando las mezclas están plifica de un diagrama triangular ternario a un segmento controladas por finos, la clasificación aún requiere los tres lineal binario para distinguir suelos controlados por gruesos límites líquidos para clasificar los finos: LLDW, LLbrine y LLker.

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El RSCS adopta la fracción de finos umbral para flujo de fluidos eF |flow=λ ∙ eF |LL donde λ=[2 log(LL-25)] (apéndice II). Cuando el límite líquido de los finos es LL < 25, el parámetro dependiente de la plasticidad λ = 1, y el límite de control de flujo es idéntico al límite de control mecánico para granos gruesos limpios. Como resultado, el gráfico para suelos con finos de Figura 6. Modificación para acomodar diferentes regímenes de esfuerzo. Fracciones baja plasticidad LL < 25 no incluye los umbral para el control mecánico calculadas para niveles de esfuerzo de 10–100 grupos de suelos G(F), GS(F) ni S(F). kPa, 100 kPa–1 MPa y 1–2 MPa: (a) mezcla caolinita–arena; y (b) mezcla bentonita– La hoja de Excel reporta el nombre arena. La fracción gruesa asumida para este análisis tiene emax = 0.69 y emin = 0.40. del grupo de dos letras para identificar Como aproximación de primer orden, los límites de flujo de fluidos permanecen sin la fracción portante y la fracción que cambios ante variaciones en el nivel de esfuerzo. Para mayor claridad, este análisis controla el flujo. Si el grupo de suelo se realizó para el RSCS simplificado (ver fig. 5). incluye F para finos portantes o (F) para flujo controlado por finos, la clasificación agrega información sobre la plasEsta clasificación simplificada reduce el número de ensa- ticidad y la sensibilidad eléctrica de los finos. Por ejemplo, yos requeridos y agiliza todo el proceso de clasificación sin en un suelo S(F)–HI: perder el significado físico. • S indica que la arena controla la respuesta mecánica; 3.3 Esfuerzo efectivo de referencia para finos: • (F) indica que los finos controlan el flujo de fluidos; y condiciones blandas y rígidas • HI indica que los finos presentan alta plasticidad Las dos relaciones de vacíos de referencia para finos blandos y sensibilidad eléctrica intermedia. (eF |10 kPa) y rígidos (eF |1 MPa) reflejan condiciones de esfuerzo comunes en aplicaciones de ingeniería cerca de la superficie Se recomienda a los usuarios reportar todos los paráme(apéndice II). Sin embargo, una matriz inicial de finos que tros de entrada, la clasificación del suelo y los gráficos de soporta carga se compacta y puede dar lugar a un esqueleto clasificación específicos del suelo en documentos técnicos de granos gruesos portador de carga a niveles de esfuerzo y publicaciones. más altos, relevantes para otras aplicaciones. Por ejemplo, el analista podría elegir eF |100 kPa y eF |10 MPa para ingeniería de 4. PROPIEDADES DEL SEDIMENTO embalses, o eF |1 kPa y eF |100 kPa para proyectos offshore cercanos El RSCS es más detallado que clasificaciones previas como el al fondo marino. Las implicaciones pueden analizarse fácil- Sistema Unificado de Clasificación de Suelos. Sin embargo, mente dentro del RSCS (fig. 6; ver apéndice II); los límites su implementación mediante la hoja de Excel es, en realidad, de flujo se basan en la viscosidad de la suspensión y no se más sencilla que la del USCS. Lo más importante es que el ajustan según el nivel de esfuerzo. Resultados preliminares RSCS proporciona mucha más información y permite antiobtenidos para caolinita y bentonita muestran que niveles cipar con mayor precisión las propiedades físicas del suelo. de esfuerzo más altos desplazan los límites hacia umbrales Estudios en curso y publicados han comenzado a mostrar superiores, pero los cambios tienen un efecto relativamente las capacidades orientadoras del RSCS en diversas aplicamenor para fines de clasificación (fig. 6). ciones: análisis de datos experimentales, caracterización de especímenes, contenido crítico de finos, hábito de poros 3.4 Macro de Excel fácil de utilizar de hidrato de metano, unión con polímeros, obstrucción, Desarrollamos una hoja de Excel para facilitar la implemen- bioactividad en suelos, propiedades geoacústicas, efectos tación del RSCS (fig. S2). La hoja de Excel para el RSCS está de la química del fluido intersticial en sedimentos finos, disponible en el sitio web del Energy GeoEngineering Labo- compresibilidad, comportamiento cíclico, grietas por deseratory, desde 2021. La hoja de Excel genera todos los gráfi- cación y flujo de fluidos en medios porosos (por ejemplo, cos del RSCS, identifica los límites de clasificación y ubica el Cao, 2017; Eslami et al., 2018; Lei y Santamarina, 2018; Cao punto que representa el suelo bajo consideración. El softwa- et al., 2019; Ekici et al., 2019; Jang et al., 2019; Lei et al., 2019; re, fácil de usar, está organizado en tres zonas principales: Bachus et al., 2019; Shivaram, 2019; Jarrar et al., 2020; Wang cuadro de entrada de datos, gráfico triangular específico del et al., 2020; Terzariol et al., 2020; Vitone et al., 2019; Zhao y suelo y gráfico de clasificación de finos con criterios de sen- Santamarina, 2020). sibilidad eléctrica.

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4.2 Mecánicas: resistencia al corte en términos de tanϕ La fig. 7b representa el ángulo de fricción residual tan ϕ r en función de la fracción de finos FF , basado en mediciones realizadas mediante el ensayo de anillo de corte con muestras reconstituidas mezcladas con agua destilada a un contenido de agua inicial cercano al límite líquido, antes de la consolidación, utilizando un anillo de corte multietapa. La mezcla muestra una disminución significativa de tan ϕr dentro del grupo SF(F) a medida que pasa de una resistencia al corte controlada por gruesos a una controlada por finos. La transición corresponde a una categoría mucho más amplia en el USCS (ver datos similares para mezclas grava– arena en Simoni y Houlsby, 2006). Figura 7. Propiedades mecánicas y de flujo de fluidos del suelo: tendencias y clasificación: (a) compresibilidad para mezclas arena–caolinita (arena de sílice de la mina Jeddah, Arabia Saudita: eCmax = 0.81, eCmin = 0.45; caolinita RP2 de Gordon: LLDW = 67) (datos de Cordero et al., 2017); (b) resistencia al corte residual en términos de tan ϕ para mezclas arena–bentonita (arena Toyoura: eCmax = 0.95, eCmin = 0.72; bentonita: LL = 250) (datos de Tiwari y Marui, 2005); (c) conductividad hidráulica para mezcla grava–arena (perlas de vidrio de 5 mm: eGmax = 0.72, eGmin = 0.54; Accusand: eSmax = 0.74, eSmin = 0.50) (datos de Zhang et al., 2011); y (d) conductividad hidráulica para mezclas grava–finos (grava uniformemente graduada d = 9–19 mm: eGmax = 0.68, eGmin = 0.44; escombro de mina del noreste de EE. UU.: LL = 37). Los resultados de la clasificación RSCS aparecen en la parte superior de cada gráfico. Para comparación, las figs. incluyen el USCS en la parte inferior (datos de Shelley y Daniel, 1993).

Esta sección explora la transición de propiedades del suelo controladas por la fracción gruesa a propiedades controladas por finos. Se superpusieron los límites del RSCS y del USCS en cada conjunto de datos para comparar ambos sistemas de clasificación. 4.1 Mecánicas: compresibilidad La fig. 7a presenta los datos del índice de compresibilidad Cc y del índice de expansión Cs para mezclas de arena–caolín en función de la fracción de finos FF . El caolín es un suelo de grano fino de plasticidad intermedia y sensibilidad eléctrica intermedia, clasificado como “II” según el RSCS. Los límites del RSCS dividen adecuadamente la compresibilidad de la mezcla en tres categorías: (1) controlada por gruesos, (2) transicional y (3) controlada por finos. En comparación, el USCS considera que la zona transicional de arena arcillosa es más amplia que la respuesta observada (ver datos similares en Carrera et al., 2011; Simpson y Evans, 2015).

4.3 Flujo de fluidos: conductividad hidráulica La fig. 7c representa la conductividad hidráulica k en función de la fracción de arena FS para mezclas grava–arena. Se observa una reducción drástica de la conductividad hidráulica en los grupos controlados por arena GS(S) y S(S). La fig. 7d ilustra la conductividad hidráulica k en función de la fracción de finos FF para mezclas grueso–fino; el RSCS captura el papel crítico de los finos en la permeabilidad. En contraste, el USCS no identifica la fracción de suelo responsable del flujo de fluidos.

4.4 Suelo no saturado: succión cercana al AEV La fig. 8a muestra el efecto de la reducción del tamaño de poro, causada por la adición de caolinita a la arena, sobre la magnitud de la succión cercana al valor de entrada de aire (AEV por sus siglas en inglés). Las 11 muestras de arena–caolinita se mezclaron homogéneamente con agua desionizada para formar pastas cercanas al límite líquido. Posteriormente, las muestras se ensayaron utilizando un higrómetro de punto de rocío para determinar la curva característica suelo–agua completa (WP4C PotentiaMeter, Meter Group, Pullman, Washington). Para mayor completitud, la fig. 8b presenta el contenido de agua gravimétrico en el AEV en función de la fracción de finos FF. El contenido de agua en el AEV para mezclas controladas por arena disminuyó al aumentar la fracción de arcilla, ya que las arcillas rellenan los poros y reducen la porosidad en fracciones de finos bajas. Sin embargo, el contenido de agua gravimétrico en el AEV aumentó porque la caolinita

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Figura 8. (Color) Suelos no saturados–fenómenos capilares: (a) succión en el AEV versus fracción de finos; y (b) contenido de agua en el AEV versus fracción de finos. Las figs. incluyen el RSCS en la parte superior y el USCS en la parte inferior. Las mezclas de suelo incluyeron arena de sílice de Jeddah, Arabia Saudita (eCmax = 0.81, eCmin = 0.45) y caolinita RP2 de Gordon (LL = 67) (datos de Cordero et al., 2017).

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Marto et al., 2014; Carrera et al., 2011); conductividad térmica (fig. 5; Yun et al., 2007; Roshankhah et al., 2021); propiedades geofísicas como velocidades de ondas P y S y conductividad eléctrica (figs. 6–8; Kang y Lee, 2015); índice de compresibilidad (fig. 9; Carrera et al., 2011; Simpson y Evans, 2015); resistencia al corte para mezclas grava–arena (fig. S10; Simoni y Houlsby, 2006); y respuesta cíclica (fig. 11; Law Engineering, 1994). Desde el punto de vista de la clasificación por finos, una adición menor de biopolímeros tiene un efecto notable sobre los tres límites líquidos LL DW , LL brine y LL ker (fig. 12; Chang et al., 2019). Todos los conjuntos de datos confirmaron que los límites del RSCS capturan correctamente la respuesta controlada por gruesos, transicional y controlada por finos en cada caso, además de la sensibilidad de los finos a la química del fluido de poro. 5. RELEVANCIA INGENIERIL Esta sección explora otros fenómenos geotécnicos y casos que demuestran la capacidad de predicción y el potencial de la clasificación revisada RSCS.

5.1 Migración de finos La inestabilidad interna se refiere a la migración de finos inducida por filtración a través de un esqueleto granular grueso portante de carga (Moffat et al., 2011; Park et al., 2018). La fig. 9 representa suelos internamente estables e inestables reportados en la literatura en un diagrama triangular genérico. Los resultados muestran que los grupos de suelos gruesos limpios o suelos en los que el contenido de finos es insuficiente para soportar carga (e.g., GF(F), G(F), G(G), GS(S), S(F), S(S)) tienen una mayor probabilidad de experimentar inestabilidad interna inducida por filtración. Dado el amplio rango de suelos reportados en la fig. 9, el diagrama textural genérico no captura los límites de clasificación específicos del suelo, pero sí facilita la agrupación para anticipar la inestabilidad interna por debajo de la línea verde.

Figura 9. Inestabilidad interna inducida por filtración y migración de finos. Datos reportados de estudios publicados (82 suelos en total). Símbolos azules = suelos internamente estables; y símbolos rojos = suelos internamente inestables.

controla el tamaño de poro en fracciones de finos altas. El efecto de los finos sobre el contenido de agua gravimétrico en el AEV es más notable cuando se involucran arcillas de mayor plasticidad (Cordero et al., 2017). Los límites del RSCS superpuestos en las figs. 8a y b anticipan adecuadamente las transiciones en fenómenos capilares. 4.5 Otras propiedades ingenieriles Como parte de este estudio, recopilamos conjuntos de datos para explorar otras propiedades ingenieriles en función de la fracción de finos. Determinamos los límites del RSCS utilizando las características del suelo proporcionadas en cada caso (figs. 3–12). Los resultados de la clasificación identifican claramente la transición de un comportamiento controlado por finos a uno controlado por gruesos en las propiedades mecánicas y de transporte de fluidos. Las propiedades ingenieriles del suelo recopiladas de la literatura incluyen: parámetros de estado crítico M y Γ (figs. 3 y 4;

5.2 Clasificación incorrecta La clasificación del suelo es un paso preliminar crucial para guiar la selección de estrategias de ingeniería del suelo. Consideremos los suelos del Savannah River Site, Carolina del Sur. Utilizamos el USCS y el RSCS para clasificar 99 suelos recolectados en dos sitios de muestreo: el sitio 1 uti-

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lizó datos de Law Engineering (1994), y el sitio 2 utilizó datos de Shannon y Wilson (2007) (figs. 10 y 11). El USCS clasifica la mayoría de los sedimentos como arenas con algo de limo y arcilla (fig. 10). En contraste, el RSCS anticipa que la fracción de finos controla el flujo de fluidos en todas las muestras, así como las propiedades mecánicas en la mayoría de los casos (excepto para suelos formados por partículas gruesas angulares con finos de baja plasticidad, fig. 10). El papel controlador de los finos fue posteriormente confirmado mediante extensos estudios de laboratorio. La fig. 11 muestra resultados de ensayos de carga cíclica de baja amplitud realizados en suelos del Savannah River Site; el RSCS separa claramente las mezclas dominadas por finos F(F) de las mezclas transicionales SF(F), y demuestra que los suelos dominados por finos generan una menor relación de presión de poro que las mezclas transicionales en todos los niveles de deformación cortante. En comparación, el USCS no logra relacionar la respuesta del suelo con su composición —compare la fig. 11a generada con el RSCS y la fig. 11b generada usando el USCS—.

Figura 10. Clasificación errónea de sedimentos. Estudios completos de caracterización de suelos en el Savannah River Site, Carolina del Sur: (a) el USCS clasifica la mayoría de los suelos como SM, SC o con símbolos duales; y (b) el RSCS muestra que la fracción de finos controla las propiedades mecánicas y de flujo de fluidos en la mayoría de los casos (símbolos rojos = F; símbolos naranjas = CF; y símbolos verdes = C). Las tres líneas paralelas de control mecánico reflejan los límites de clasificación representativos para cada suelo (valores seleccionados de LL, Cu y R indicados en cada caso). La zona controlada por la fracción gruesa disminuye a medida que aumenta la redondez y el límite líquido. Triángulos y círculos muestran resultados de dos sitios de muestreo. El límite líquido reportado para el sitio 2 se midió con el suelo pasando por el tamiz #40 (420 μm) en lugar del tamiz #200 (75 μm) especificado en el RSCS. La presencia de granos gruesos no plásticos disminuye el LL medido proporcionalmente al contenido de arcilla (CWC) = Wclay /(Wsand + Wclay) (Jang y Santamarina, 2016); corregimos los valores de LL para los sedimentos del sitio 2 asumiendo una fracción de arcilla CWC = 0.3 basada en las fracciones de arcilla reportadas para el sitio 1 (CWC = 0.2–0.5). (Datos de Shannon y Wilson, 2007; Law Engineering, 1994.)

5.3 Bioactividad El tamaño de poro es un factor limitante crítico para la bioactividad en suelos (Mitchell y Santamarina, 2005; Rebata-Landa y Santamarina, 2006), y determina los recuentos de células microbianas dependientes de la profundidad en sedimentos profundos (Park y Santamarina, 2020). La relación de vacíos de las fracciones finas en el límite líquido con agua desionizada eF |LL = Gs∙LL/100, y la correlación entre la superficie específica Ss y el límite líquido Ss=1.8∙LL-34 (donde las unidades de LL y Ss son por ciento y m²/g, respectivamente; Farrar y Coleman, 1967), permite estimar el tamaño de poro medio dpore en un suelo como función de su límite líquido (Phadnis y Santamarina, 2011): dpore=

LL k · eF |LL = Ss ρm 25(1.8 ∙ LL - 34) ρ

(donde k =4)

(1)

donde ρm = ρw Gs = densidad mineral, donde Gs la gravedad específica de los granos; y k = factor estructural que depende de la forma de los granos y de la estructura del sedimento (k ≈ 2–4). Esta simple ecuación implica que una mezcla de

sedimentos en la que una caolinita (LL = 60, Ss = 20 m²/g, ρm = 106 g/m³ y k = 3) que llena los poros entre los granos gruesos tiene un tamaño de poro medio μd = 0.09 μm y no puede albergar actividad biológica. Por lo tanto, podemos anticipar grupos biológicamente inactivos en el RSCS. La bioactividad se ve limitada en las zonas blancas de la fig. 11, en las cuales las fracciones finas plásticas determinan el tamaño de poro; por el contrario, la bioactividad puede prosperar en los suelos que se encuentran dentro de las zonas sombreadas en rojo, es decir, limos o suelos gruesos limpios. Este análisis de primer orden (ecuación 1) asume que la fracción fina se encuentra en el límite líquido y no considera la consolidación causada por la presión de sobrecarga. De hecho, los recuentos celulares disminuyen con la profundidad (Parkes et al., 1994; Jørgensen y D’Hondt, 2006). Un análisis detallado involucra la compresibilidad del suelo, el área superficial específica y la distribución del tamaño de poro para anticipar correctamente la actividad microbiana dependiente de la profundidad en sedimentos (Park y Santamarina, 2020). El objetivo es estimar la probabilidad de que

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un poro de tamaño d sea mayor que el tamaño nominal de un microbio ≈ 1 μm; el análisis mostró que P(d ≥ 1 μm) = 1.0 en limos y arenas, 10-2–10-5 en caolinita, 10-3–10-10 en illita y 10-5–10-12 en montmorillonita (los rangos reflejan desde la zona cercana a la superficie hasta una profundidad de ~1,000 m). Por lo tanto, el tamaño de poro no es un factor limitante en mezclas dominadas por partículas gruesas (fig. 11a), pero la bioactividad disminuirá a medida que aumente la plasticidad de las fracciones finas (figs. 11b y c).

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Figura 11. (Color) Bioactividad limitada por el tamaño de poro en suelos para tres niveles de plasticidad de los finos: (a) finos no plásticos, LL = 25; (b) finos de plasticidad intermedia, LL = 50; y (c) finos de alta plasticidad, LL = 100. Los diagramas triangulares corresponden a grava y arena angulares (emin = 0.65, emax = 1.15).

5.4 Mejoramiento de suelos La selección de técnicas de mejoramiento del suelo debe reconocer la respuesta hidráulica y mecánica del suelo. Por lo tanto, el RSCS puede ayudar a preseleccionar técnicas potenciales de mejoramiento del suelo; por ejemplo (basado en Mitchell, 1981), los suelos F(F) se tratan mejor mediante precarga con drenajes verticales, mientras que las arenas y gravas limpias G(G), GS(S) y S(S) pueden ser tratadas mediante compactación dinámica profunda, vibrocompactación o incluso inyección de lechada permeante si la fracción de grava controla G(G). El flujo de fluidos en suelos transicionales GF(F), GSF(F) y SF(F) siempre está controlado por las fracciones finas, pero pueden exhibir baja compresibilidad; en este caso, el jet grouting puede ser la opción más ventajosa. 6. CONCLUSIONES Los sistemas de clasificación de suelos tienen como objetivo ayudar a los ingenieros geotécnicos para que anticipen las propiedades del suelo y guíen la selección preliminar de soluciones geotécnicas. El Sistema de Clasificación de Suelos Revisado (RSCS), basado en principios físicos y datos, agrupa los suelos en categorías de respuesta similares según sus propiedades índice y adopta límites de clasificación específicos para cada tipo de suelo (en lugar de los límites fijos del 50 % que pasa del USCS). Este estudio se ha centrado en aclarar la implementación del RSCS, proporcionar evidencia de soporte y abordar las implicaciones de ingeniería relevantes. Las conclusiones más importantes son las siguientes: • El RSCS reconoce el efecto pronunciado de la fracción fina y su plasticidad sobre las propiedades mecánicas y de flujo de fluidos, el papel de la forma de las partículas en el empaquetamiento de los granos gruesos y la relevancia de la química del fluido de poro en el comportamiento de las fracciones finas. • Las diferencias entre el RSCS y el USCS se vuelven más evidentes para sedimentos que involucran fracciones finas altamente plásticas y partículas gruesas

•

redondeadas. Amplias bases de datos muestran un mejor agrupamiento predictivo en el RSCS. El RSCS se puede adaptar fácilmente para condiciones dependientes del contexto; en particular, puede acomodar diferentes regímenes de esfuerzo y químicas de fluidos de poro relevantes para situaciones de campo específicas. Cuando la fracción gruesa no necesita dividirse en arena y grava para una aplicación específica, el RSCS puede simplificarse sin pérdida de comprensión física. El RSCS captura adecuadamente la transición del comportamiento controlado por gruesos al controlado por finos en las propiedades del suelo, incluyendo rigidez a pequeñas deformaciones y velocidad de onda de corte, compresibilidad, resistencia al corte y parámetros de estado crítico, respuesta a cargas repetitivas, conductividad hidráulica, respuesta capilar-saturación, conductividad eléctrica, bioactividad y sensibilidad a la química del fluido de poro. Claramente, el RSCS proporciona una clasificación de suelos más informativa considerando las propiedades del suelo y las decisiones de ingeniería preliminares. Su implementación se facilita mediante una hoja de Excel de libre acceso. La clasificación se basa en ensayos índice realizados con muestras reconstituidas. Por lo tanto, los efectos diagenéticos, como la cementación, no son capturados por el RSCS y requieren ensayos complementarios in situ para mejorar la caracterización preliminar del subsuelo. Se alienta a la comunidad a documentar las propiedades índice y tanto las clasificaciones de suelos actuales como el RSCS en futuros informes y manuscritos. Las bases de datos resultantes ayudarán a los futuros investigadores a desarrollar mejores herramientas para avanzar en la ingeniería geotécnica.

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APÉNDICE I. SISTEMA REVISADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS-DATOS DE ENTRADA NECESARIOS Datos de entrada necesarios para la generación de límites del RSCS

Suelo bajo consideración Tipo de suelo

Definición

Relación de vacíos

Propiedad índice

Grava G (>4.75 mm)

FG= MG /MT

eGmax y eGmin

o R y Cu

Arena S (0.075–4.75 mm)

FS= MS / MT

eSmax y eSmin

o R y Cu

Finos F (<0.075 mm)

FF=MF / MT

eF |10 kPa , eF |1 MPa , eF |LL

o LL

Fracción límite

1 eG e e 1+ 1 + e + 1 +Se 1 +Se S F S

FG =

1 1 + eS eS eG + 1 + 1 + eF

FS =

1 1 + eS 1 + eF 1 + eF eG eS + eS +1

FF =

APÉNDICE II. SISTEMA REVISADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS-CORRELACIONES Proceso

Fracción del suelo

Soporte de carga

Grava y arena: soporte de carga

Correlaciones

eCmax = 0.032 +

0.154 0.522 + R Cu

eCmin = – 0.012 +

0.082 0.371 + R Cu

(Youd, 1973; Cho et al., 2006) Finos: soporte de carga

eF|10 kPa = eF |1 kPa – Cc= 0.026LL + 0.07 eF|1 MPa = eF |1 kPa – 3Cc= 0.011LL + 0.21

Finos: flujo de fluidos

eF|flow = λ∙ eF |LL = [2 log (LL-25) ]∙eF |LL ≈ 0.05LL ∙ log (LL-25)(λ ≥ 1)

(Chong y Santamarina, 2016)

Flujo de fluidos

(Park y Santamarina, 2017)

APÉNDICE III. LÍMITES DEL SISTEMA REVISADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS-MEZCLAS NOTABLES Proceso

Fracción que controla

No. de mezcla Mezclas notables–Condición de empaquetamiento Grava

Soporte de carga

Controlado por grava

Controlado por arena

Controlado por finos

Finos

eF |10 kPa

eGmin

eSmax

min

max

eF |10 kPa

eSmin

eF |10 kPa

Flujo de fluidos

Arena

5 Controlado por finos

min

max

2.5 eG

min

max

eF |10 kPa

max

eF |1 MPa

2.5 eG

1.3 eG

1.3 eSmax

eF |1 MPa

max

2.5 eG

1.3 eS

eF |1 MPa

eGmin

λeF |LL

eGmin

max

eSmax

λeF |LL

min

2.5 eG

λeF |LL

eSmin

λeF |LL

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min

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APÉNDICE IV. CLASIFICACIÓN DE FINOS BASADA EN LA PLASTICIDAD Y LA SENSIBILIDAD ELÉCTRICA Entrada

Relaciones del límite líquido definidas a partir de las entradas

LL con agua desionizada LLDW LL con solución salina 2 M LLbrine LL con queroseno LLker

LLker LLker 1 – cbrine LLbrine corr = LLbrine Gker

Sensibilidad eléctrica SE definida a partir de relaciones del límite líquido

LLbrine 100

Izquierda:LLker / LLbrine >1 SE (izq)=

LLDW LLDW LLbrine LLbrine corr = LLbrine 1 – cbrine 100

2 2 LLker LLDW –1 + –1 LLbrine LLbrine

Derecha:LLker / LLbrine <1 SE (der)=

2 2 LLbrine LLDW –1 + –1 LLker LLbrine

Nota: Izquierda y derecha se refieren al lado del eje x en la fig. 3a con respecto a la respuesta de un suelo no sensible (1).

AGRADECIMIENTOS El apoyo para esta investigación fue proporcionado por el Fondo de Dotación de KAUST en la Universidad de Ciencia y Tecnología King Abdullah. Gabrielle E. Abelskamp realizó la edición del manuscrito. MATERIAL COMPLEMENTARIO Las figs. 1–11 están disponibles en línea en la biblioteca ASCE: https://ascelibrary.org/doi/suppl/10.1061/JGGEFK.GTENG-10447/ suppl_file/supplemental_materials_jggefk.gteng-10447_castro.pdf

La hoja de Excel está disponible en: https://egsel.ce.gatech.edu/tools-and-procedures/

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Sistema de Clasificación de Suelos Revisado: implementación e implicaciones en la ingeniería

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ARTÍCULO TÉCNICO

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Apreciamos su opinión e información sobre el tema de este artículo. Escríbanos a norma@xantus.com.mx

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La Sociedad Mexicana de Ingeniería Geotécnica lamenta el fallecimiento del

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Dr. Adolfo Enrique Zeevaert Wolff

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Expresamos nuestro más sentido pésame a sus familiares y amigos por esta irreparable pérdida. Descanse en paz.

fallecido el pasado 28 de mayo.

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Yasmin Byrne

Jim Greig

Arielle Hogan

Adam Llanos

ConeTec, Canadá

ConeTec, Chile

Desarrollo y primeras aplicaciones de campo de una veleta con piezómetro (VSTu) RESUMEN En este artículo se describe el desarrollo y las aplicaciones iniciales de un prototipo de veleta con velocidad de rotación variable para ensayes en arcillas y relaves (jales). La veleta cuenta con un piezómetro en el borde de una de sus aspas (piezo veleta, VSTu) diseñado para medir la presión del agua durante la inserción en el suelo así como durante la etapa de esfuerzo cortante (cizallamiento). El objetivo del dispositivo VSTu es abordar las incertidumbres de las condiciones de drenaje al realizar pruebas de cortante en materiales como arcillas y relaves de minas. El prototipo fue diseñado para cumplir con la geometría estándar de las veletas y, al mismo tiempo, para incorporar instrumentación adicional para la medición de la presión de poro (PWP) durante la inserción y el cizallamiento. Se presentan casos reales en los que se realizaron ensayes VSTu en dos sitios: un antiguo depósito de jales y un depósito de arcilla normalmente consolidada. Las observaciones de la presión de poro inducida, o de la ausencia de ella, durante la inserción y el cizallamiento proporcionan información acerca de las condiciones de drenaje y de la respuesta del suelo durante el ensaye. Los resultados preliminares demuestran el potencial del equipo VSTu para mejorar la interpretación de la resistencia al esfuerzo cortante y para guiar la selección de la velocidad de rotación de los ensayes de veleta en pruebas no drenadas. Palabras clave: Piezo veleta, prueba de corte con veleta, resistencia al esfuerzo cortante, presión de poro, resistencia no drenada, drenaje parcial.

INTRODUCCIÓN La prueba de corte con veleta (VST) es un método de prueba in situ ampliamente utilizado para medir la resistencia al esfuerzo cortante no drenada de suelos blandos. El ensayo de cizallamiento in situ con veleta lo introdujeron por primera vez Cadling y Odenstad, en 1950, y luego se estandarizó internacionalmente en la década de 1980 (ASTM, 1988; Chandler, 1988). Se desarrolló una práctica estándar para materiales de baja permeabilidad y se establecieron normas y procedimientos en torno al tiempo de espera posterior a la inserción y a las velocidades de rotación, de modo que se pudieran lograr condiciones no drenadas en la etapa de cizallamiento.

No obstante, las velocidades de rotación de los métodos estandarizados actuales tienen limitaciones para materiales más permeables, como es el caso de los relaves o jales. En dichos materiales, cuando se realizan pruebas de acuerdo con métodos estandarizados, la suposición de condiciones no drenadas en la etapa de cizallamiento puede no ser válida, lo que lleva a una interpretación errónea de los valores del esfuerzo cortante máximo y remoldeado. Para contrarrestar la condición del drenaje parcial en estos materiales, se ha convertido en una práctica común aumentar la velocidad de rotación de la veleta, generalmente basada en los criterios

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de disipación de presión de poro de Blight (1968); sin embargo, este enfoque introduce más incertidumbre. Estudios recientes han encontrado que la velocidad de rotación adecuada depende, en gran medida, del material (Harvey et al., 2023; Reid et al., 2023; Hogan et al., 2025), lo que deriva en velocidades de rotación imprácticas para la implementación de las veletas comerciales. Además, Morris y Williams (2011) cuestionaron los supuestos detrás del modelo de Blight, sugiriendo que el incremento de presiones de Figura 1. Imagen de las aspas de la veleta piezométrica de 40 x 80 mm, que muestra poro durante la inserción puede persis- los puertos de medición de la presión de poro. tir más tiempo de lo esperado. Para mejorar la comprensión de las condiciones de drenaje durante las pruebas de corte con veleta y mejorar la interpretación de las mediciones de resistencia al esfuerzo cortante resultantes, se desarrolló un prototipo de veleta piezométrica o piezo veleta (VSTu), con velocidad de rotación variable. El equipo VSTu mide la presión de poro (PWP) directamente en el borde de una de las aspas de la veleta, tanto durante la inserción como durante la etapa de cizallamiento. La idea de medir la PWP durante las pruebas de cizallamiento con veleta no es nueva. Wilson (1963) adosó Figura 2. Perfiles de los sondeos SCPTu en el sitio de prueba con arcillas Bay Muds. una aguja hipodérmica en una de las Los marcadores superpuestos indican las ubicaciones de las pruebas VSTu de veloaspas de la veleta durante pruebas de cidad estándar (0.1°/s). Se ha utilizado un valor de Nkt (parámetro de sensibilidad del laboratorio en limo saturado. Kimura suelo) de 10 para calcular la resistencia no drenada (Su). y Saitoh (1983) desarrollaron un sistema de aspas porosas con sensores integrados y demostraron que la inserción podía generar un forman parte de una evaluación inicial del dispositivo y de exceso significativo de presiones de poro, que se disipaban su capacidad para proporcionar información útil sobre las después de varias horas. En la década de 1990, el dispositivo condiciones de drenaje para la evaluación de la resistencia CSU Piezovane (Charlie et al., 1994) fue diseñado para uso en al corte no drenada. campo de arenas, con puertos de presión y un transductor en el vástago de la veleta. Sin embargo, estos sistemas general- LA VELETA PIEZOMÉTRICA (PIEZO VELETA) mente usaban vástagos de gran diámetro o geometrías fuera El VSTu es una veleta piezométrica de velocidad de rotación de norma para albergar el piezómetro, lo que generaba per- variable —con patente en trámite—, desarrollada para medir turbaciones adicionales y una comparación limitada con las la presión del agua de los poros (PWP) durante la inserción pruebas de veleta convencionales estandarizadas. y el cizallamiento in situ. Se basa en la prueba de cortante El equipo VSTu que se describe en este trabajo, fue diseña- con veleta fabricado por ConeTec e incorpora un transductor do para evitar estos problemas al mantener una geometría de de presión de poro en una de sus aspas, con conductos de la veleta compatible con la norma ISO. En este documento se medición de la presión colocados en el borde del aspa. En presentan los resultados preliminares de dos aplicaciones de la fig. 1 se muestran las aspas de la veleta de 40 × 80 mm, los campo: una, en un depósito antiguo de jales y otra, en suelos conductos para la medición de la presión de poro y las variblandos arcillosos de la bahía de San Francisco (San Fran- llas de inserción que pasan a través del conjunto del motor. El cisco Bay Muds) normalmente consolidados. Estas pruebas diseño permite una fácil saturación y reemplazo de las aspas.

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El prototipo actual admite velocidades de rotación de 0.1°/s a 30°/s, abarcando velocidades objetivo típicas para lograr una condición no drenada en una gran variedad de materiales: desde arcillas de baja permeabilidad hasta limos y jales más permeables. Siguiendo los principios establecidos en los estudios con pruebas de penetración de cono (CPT) y de penetrómetros de flujo completo (por ejemplo, Figura 3. Prueba VSTu convencional a 9 m por debajo del nivel del terreno natural Low et al., 2008), la variación de la velo- que muestra el esfuerzo cortante y la presión de poro (PWP) para las etapas pico, de cidad de rotación en dos ciclos logarít- remoldeo rápido y de remoldeo. micos (por ejemplo, 0.1°/s, 1°/s y 10°/s) es clave para investigar el desarrollo del proceso de drenaje durante el cizallamiento. El sistema está veleta VSTu en tres sitios de prueba, con 10 pruebas VSTu a diseñado para distinguir si una prueba determinada es no una velocidad de rotación de 0.1°/s (fig. 2) y 10 pruebas a una drenada, parcialmente drenada o drenada. La veleta VSTu se velocidad variable para investigar los efectos de la velocidad puede utilizar para establecer el comportamiento de drenaje de rotación. Se descartaron cuatro pruebas debido a problede un material y/o sitio en particular con la velocidad de mas operativos, incluido el cambio de línea de base del par rotación, a partir del cual se pueden establecer programas motor y la inclinación del aparato. de prueba a mayor escala. En la fig. 3 se ilustran los resultados de una prueba VSTu A diferencia de los sistemas de veletas instrumentadas con velocidad de rotación convencional, con la secuencia que anteriormente, el VSTu cumple con los requisitos dimencomprende una etapa de cizallamiento pico realizada a 0.1°/s, sionales de la norma ISO 22476-9, incluida una relación de una fase de remoldeo rápido a 30°/s y una etapa final de cizaárea (Rₐ) de 0.099. Esta condición garantiza que los datos llamiento en suelo remoldeado a 0.1°/s. La presión de poro se recopilados con el VSTu sean directamente comparables con mantuvo elevada durante toda la prueba; en efecto, aunque el los resultados de las pruebas de veletas convencionales y de tiempo de espera entre la inserción y la rotación excedió los veletas rápidas. requisitos de ASTM, únicamente el 50 % del exceso de presión de poro generado durante la inserción se había disipado antes CASO PRÁCTICO EN ARCILLAS del inicio de la prueba. Las dos etapas de prueba realizadas Para validar el sistema VSTu, ConeTec, en colaboración con a 0.1°/s estuvieron dominadas por el exceso de presión de la Universidad de California Davis (UC Davis), realizó una poro, aunque debe tenerse en cuenta que, durante el cizallainvestigación en un sitio de prueba con suelos arcillosos miento pico, la disipación de la presión de poro generalmente ubicado en la antigua base aérea de Hamilton, en Novato, comienza después de 30-40 grados de rotación. La fase de California. El subsuelo del sitio consiste en suelos arcillosos remoldeo rápido muestra un aumento de la presión de poro blandos de la bahía de San Francisco (San Francisco Bay (PWP), que se estabiliza en un valor máximo después de tres Muds) normalmente consolidados, con una costra desecarevoluciones completas. da en los 4 m superiores y una capa más limosa de 4 a 8 m Estas tendencias —una disminución en el exceso de la prede profundidad. Las pruebas se realizaron en un formato de sión de poro después de 30 a 40 grados de rotación en las cuadrícula muy espaciado para minimizar el potencial de etapas de corte pico, así como el incremento de la presión variabilidad espacial. de poro hasta un valor máximo estable durante el remoldeo La investigación incluyó dos sondeos de piezocono sísmico rápido posterior— fueron típicas en todas las pruebas a veloci(sCPTu) para caracterizar el perfil del subsuelo, guiar la selecdad estándar o convencional. En la etapa de cizallamiento del ción de la profundidad de las pruebas y realizar ensayes de suelo remoldeado, los ensayes mostraron comportamientos disipación de presión de poro (PPD) a cinco profundidades consistentes de la presión de poro: todas las pruebas realiza(5.5 m, 7.8 m, 9.0 m, 9.9 m y 10.9 m). Estos se utilizaron para das a 0.1°/s evidenciaron un incremento gradual del esfuerzo determinar el nivel de agua subterránea (2 m por debajo del cortante y una disminución correspondiente del exceso de terreno natural) y confirmar la baja variabilidad espacial en presión de poro. todo el sitio (fig. 2). Se realizó un muestreo básico para la caracterización de laboratorio, y los resultados reforzaron la CASO PRÁCTICO EN JALES baja variabilidad y mostraron una buena concordancia con la Se realizaron ensayes VSTu en un depósito de relaves o jales caracterización histórica de las arcillas Bay Muds (Bonaparte de estaño, depositados hidráulicamente. El sitio incluye relaand Mitchell, 1979). Se realizaron veinte pruebas de piezo ves gruesos y finos, con un contenido de finos que oscila entre

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aproximadamente el 25 % y más del 90 %. El objetivo fue evaluar la capacidad del VSTu para medir la respuesta a la presión de poro durante la inserción y rotación en los jales. Los resultados de este estudio se presentan en Byrne et al., 2025. Las pruebas se realizaron a distintas profundidades dentro del vaso de jales, enfocadas en zonas con contenido de finos contrastantes. Se emplearon velocidades de rotación entre 6.7°/s y 12°/s para etapas de resistencia pico, Figura 4. Ejemplo de prueba con veleta piezométrica con fases de inserción, disipacon fases de remoldeo realizadas a ción, pico y remoldeo. una velocidad de 30°/s. La presión de poro se registró continuamente durante la inserción, disipación y cizallamiento. En la fig. 4 se muestra una prueba típica con estas fases graficadas contra el tiempo. La inserción a menudo generaba un exceso de presión de poro, que se lograba disipar antes de la rotación. En todos los casos, el período de disipación estuvo dentro del tiempo de espera máximo permitido especificado por ISO 22476-9 y ASTM D2573. La respuesta a la presión de poro varió a lo largo del ensaye. En los relaves finos, el exceso de PWP generalmente se Figura 5. Izquierda: Exceso de presión de poro PWP durante la inserción y disipageneró en o justo después de alcanzada ción con las aspas a 5.8 m de profundidad bajo el nivel del terreno natural. Derecha: la resistencia pico y se disipó durante la Comparación con disipaciones de la prueba SCPTu, que muestran diferencias de rotación posterior al pico. En los rela- magnitud, pero una respuesta normalizada similar. ves gruesos no se generó un exceso de PWP ni se produjo una disminución de CONCLUSIONES la PWP en la falla (pico) como se observa en la fig. 4. La respuesta más significativa a la inserción se observó en El prototipo de veleta piezométrica (VSTu) se implemenlos relaves finos, donde a 5.8 m de profundidad, la inserción tó con éxito en dos entornos de campo contrastantes. El de la veleta generó aproximadamente 20 kPa de exceso de dispositivo proporcionó mediciones de la presión de poro PWP (fig. 5). Se permitió que este exceso de presión disminu- durante la inserción y durante la etapa de cizallamiento y yera al valor del de las condiciones ambientales antes de que remoldeo. Los resultados sugieren que la piezo veleta (VSTu) comenzara la rotación. La magnitud de la presión de poro puede distinguir si el esfuerzo cortante que se está midiendo generada fue menor que la reportada por Kimura y Saitoh corresponde a condiciones drenadas, no drenadas o parcial(1983); sin embargo, los materiales, la configuración expe- mente drenadas. La respuesta a la presión de poro varió entre rimental y las relaciones de área de las aspas diferían. En el relaves gruesos, relaves finos y arcillas normalmente consoliensaye SCPTu adyacente se realizó una prueba PPD (disipa- dadas, lo que muestra las diferencias esperadas en permeación de la presión de poro con cono) a 5.85 m de profundidad bilidad y en comportamiento. Dado el conjunto limitado de bajo el nivel del terreno natural; esto se compara con el regis- datos, se requiere más investigación y validación con el fin de tro de disipación de la veleta VSTu (fig. 5). Aunque la magni- establecer pautas de interpretación para la aplicación práctud del exceso de presión de poro difería debido al diferente tica en suelos y relaves, incluido el desarrollo de una comvolumen desplazado por cada herramienta, las respuestas de prensión de las respuestas a la contracción y a la dilatación. disipación normalizadas de ambos dispositivos fueron similares, con valores comparables de T₅₀ (tiempo necesario para que ocurra el 50 % de la disipación de la presión del poro) y Traducción al español del Ing. Raúl Esquivel Díaz de presión de poro de equilibrio.

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TEMA DE PORTADA

NOTA TÉCNICA

Desarrollo y primeras aplicaciones de campo de una veleta con piezómetro (VSTu)

REFERENCIAS ASTM International (2018). ASTM D2573/D2573M-18: Standard Test Method for Field Vane Shear Test in Saturated Fine-Grained Soils. ASTM International, West Conshohocken, PA. Blight, G.E. (1968). A study of the field vane shear test in clays. Proceedings of the Symposium on Shear Testing of Soils, ASTM STP 361, pp. 78–107. Bonaparte, R. and Mitchell, J.K. (1979). The Properties of San Francisco Bay Mud at Hamilton Air Force Base, California. Geotechnical Engineering Report, Department of Civil Engineering, University of California, Berkeley. Byrne, Y.N., Greig, J., Small, A., DeJong, J. and Cator, K. (2025). Development and first field application of a piezometer vane (VSTu). In Proceedings of the Life of Mine – Mine Waste and Tailings Conference 2025. Cadling, L. and Odenstad, S. (1950). The vane borer: An apparatus for determining the shear strength of clay soils directly in the ground. Royal Swedish Geotechnical Institute, Proc. No. 3. Chandler, R.J. (1988). The in-situ measurement of the undrained shear strength of clays using the field vane. Vane Shear Strength Testing in Soils: Field and Laboratory Studies, ASTM STP 1014, pp. 13–44. Charlie, W.A., Calderon, P.A. and O'Neill, K. (1994). Liquefaction evaluation with the CSU Piezovane. Geotechnical Testing Journal, Vol. 17(3), pp. 329–339. Harvey, J.W., Hogan, A.A., Obeidat, D.N., Contreras, I.A. and Kelly, S.A. (2023). Establishing a site-specific standard of practice for field vane shear testing in mine tailings. In Proceedings of Tailings and Mine Waste 2023.

Hogan, A.A., Kelly, S.A., Sharp, J.T. and DeJong, J.T. (2025). A comprehensive review of field vane shear testing in mine tailings and recommendations for tailored standards. Geotechnical Testing Journal, 48(1), 80–91. https://doi.org/10.1520/GTJ20240027 International Organization for Standardization, (2020). Geotechnical investigation and testing – Field testing – Part 9: Field Vane Test (FVT and FVT-F). ISO 22476-9:2020. Geneva, Switzerland: International Organization for Standardization. Kimura, T. and Saitoh, K. (1983). Effect of disturbance due to insertion on vane shear strength of normally consolidated cohesive soils. Soils and Foundations, 23(2), 1–14. Low, H., Randolph, M., Dejong, J.T. and Yafrate, N.J. (2008). Variable rate full-flow penetration tests intact and remoulded soil. In A.-B. Huang and P. Mayne (Eds.), Geotechnical and Geophysical Site Characterization (Taipei, Taiwan ed., Vol. CD, pp. 1087-1092). Taylor & Francis. Morris, P.H. and Williams, D.J. (2011). A revision of Blight’s model of field vane testing. Canadian Geotechnical Journal, Vol. 48(7), pp. 1089–1098. Reid, D., Rodriguez, C., Fourie, A. and Tiwari, B. (2023). Partial drainage effects during vane shear tests, with an emphasis on the measurement of remoulded strengths. In Proceedings of Tailings and Mine Waste 2023. Wilson, N.E. (1963). Laboratory Vane Shear Tests and the Influence of Pore-Water Stresses. Laboratory Shear Testing of Soils, ASTM Special Technical Publication No. 361, pp. 377–385.

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ÁMBITO ACADÉMICO

Miguel Ángel Figueras Corte Facultad de Ingeniería Benemérita Universidad Autónoma de Puebla

Segundo Foro de Enseñanza

Análisis crítico de los contenidos para la formación geotécnica Rumbo a la XXIV Reunión Nacional de Profesores en Ingeniería Geotécnica. Comité Técnico Enseñanza 2025-2026 El pasado febrero de 2026, en la ciudad de Guadalajara, Jalisco, específicamente en el Instituto Tecnológico de Estudios Superiores de Occidente (ITESO), se llevó a cabo el Segundo Foro de Enseñanza, con ayuda de la Delegación Occidente y a cargo del Comité Técnico respectivo. Se contó con la presencia del presidente de la Sociedad Mexicana de Ingeniería Geotécnica, Dr. Miguel Ángel Mánica Malcom, y vicepresidente, M. I. Francisco Alonso Flores López. Es una muestra de la continuidad de la labor del Comité para promover la vinculación de docentes, intercambiando experiencias sobre el proceso de enseñanza-aprendizaje y crear una red de apoyo donde la educación sea para todos. Durante el Segundo Foro de Enseñanza se desarrollaron dos momentos relevantes: el primero, a través del M. I. Alejandro Nicolás Jiménez López, quien compartió la conferencia titulada Geotecnia 4.0: los cimientos de la nueva era, tema actual y de mucho interés por las implicaciones en el ejercicio profesional y la enseñanza. El segundo momento, con la participación de un panel que representó a cada uno de los actores en la educación universitaria, a través del foro titulado Análisis crítico de los contenidos para la formación geotécnica. En esta ocasión, nos acompañaron: • Dr. David Vargas Del Río, docente universitario • M. en C. Gabriel Arturo Núñez Ruelas, empresario en la disciplina • Ing. Laisha Michell Castillo Belmontes, recién egresada de la licenciatura • M. en C. Pedro Alonso Mayoral Ruiz, investigador • M. I. Miguel Ángel Figueras Corte, representando al Comité Técnico de Enseñanza • M. I. Pablo Enrique Zamudio Zavala, moderador

El interés del Comité Técnico fue recabar la mayor cantidad de opiniones posibles, tanto del panel como del público que se hizo presente, respecto a las siguientes inquietudes: • ¿Qué contenidos son indispensables en la formación geotécnica de un profesional en ingeniería? • ¿Qué carencias existen actualmente en los programas académicos en Ingeniería Geotécnica? • ¿Cómo se pueden equilibrar teoría-práctica geotécnica y herramientas digitales? • ¿Qué acciones o propuestas se tienen para la mejora de los atributos de egreso del estudiantado en el área de Ingeniería Geotécnica? • ¿Cómo cerrar la brecha entre la investigación y la ingeniería geotécnica práctica? A continuación, compartimos un resumen de las diversas opiniones y reflexiones: De una manera directa y natural, se abordó la relación e impacto de las ciencias básicas en la formación del estudiantado, para consolidar definiciones y conceptos que, a la postre, tanto en la universidad como en la profesión, se aplican para la solución de problemas. Ciertamente, se trata de formar ingenieras e ingenieros, en toda la extensión de la palabra, con una base sólida en matemáticas, física y química, entre otros conocimientos fundamentales. También, desde la opinión de la empresa, se ha identificado el conocido “síndrome del impostor”, principalmente, en los primeros meses, durante la incorporación al ámbito laboral. Por ello, se resaltó la relevancia de las prácticas profesionales, eventos de vinculación, estancias de investigación y toda aquella propuesta que fortalezca el contacto estudiantado-empresa.

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ÁMBITO ACADÉMICO

Análisis crítico de los contenidos para la formación geotécnica

Ponencia inaugural a cargo del M. I. Alejandro Nicolás Jiménez López.

Organizadores del Segundo Foro de Enseñanza, en Guadalajara, Jalisco.

el alcance de logros para acceder a una mejor posición, sin tomar en cuenta todo lo que ello significa con miras a su desarrollo integral. Por último, se destacó el continuar en la búsqueda del perfil de egreso, brindar herramientas —desde conceptos básicos hasta digitales— para que el estudiantado se adapte a cada circunstancia y salga avante. Entender que el papel del docente es acompañar el aprendizaje, con una motivación bidireccional; que la empresa reciba adecuadamente a un profesional que requiere, sobre todo en los primeros meses, apoyo y orientación, fortalecer lo aprendido durante su estancia universitaria. Se indicó que es necesario robustecer la participación en la investigación para desarrollar más habilidades en la solución de problemas. El papel del gremio es generar el ecosistema para que todos esos actores confluyan. Apertura del evento.

Otro aspecto que se abordó en el debate fue el papel de las acreditadoras. Se llegó a cuestionar su impacto real en la evaluación de las instituciones de educación superior, el alcance para sugerir cambios en el mapa curricular, incluir o excluir cierto contenido, incluso revisar el equipamiento en los laboratorios. Se plantea la pregunta de qué pasa con aquellas instituciones educativas que se alejan del proceso de autoevaluación; se requiere conocer las razones y cómo se les ayuda. Otro tema expuesto fue el acompañamiento tanto para estudiantes como para docentes; ser autocríticos para evaluar si en nuestros planteles educativos existen procedimientos claros y de fácil acceso para aquella persona que así lo requiera. Actualmente, en un mundo tan rápido, en diversas ocasiones podremos olvidarnos de “la persona” y centrarnos en su preparación técnica, en el cumplimiento de metas y

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ÁMBITO ACADÉMICO

Dario A. Armendáriz Luna

Rubén Domínguez Alfaro

Instituto de Ingeniería, UNAM

8.ª Conferencia Internacional de Jóvenes Geotecnistas Del 11 al 14 de junio del presente año se celebró la 8.ª Conferencia Internacional de Jóvenes Geotecnistas (8IYGEC, por sus siglas en inglés) en la Universidad Tecnológica de Graz, Austria. Las 59 sociedades integrantes de la Sociedad Internacional de Mecánica de Suelos e Ingeniería Geotécnica (ISSMGE, por sus siglas en inglés) nominaron candidatos para su participación en el congreso. La Sociedad Mexicana de Ingeniería Geotécnica (SMIG), producto del correspondiente proceso de selección, eligió a Dario Augusto Armendáriz Luna y Rubén Domínguez Alfaro, del Instituto de Ingeniería de la UNAM, para representar a México. La SMIG destinó recursos económicos para cubrir los gastos de inscripción, transporte y hospedaje de ambos seleccionados. El Congreso se desarrolló con la participación de personajes como Marc Ballouz, entonces presidente de la ISSMGE; Helmut F. Schweiger, presidente de la Sociedad Austríaca de Geotecnia y Franz Tschuchnigg, Coordinador de la 8IYGEC. Las exposiciones orales de los 118 nominados se agruparon en nueve temas técnicos, organizados en 15 sesiones. Así también, se impartieron las conferencias magistrales de ´ Sergei Terzaghi, Lidija Zdravkovic, Kenichi Soga y Robert Thurner, que trataron temas relacionados con la historia, modelado numérico, monitoreo y riesgos en la geotecnia. Rubén Domínguez Alfaro presentó el trabajo titulado Numerical modelling of a box-type foundation with control piles, pile number effect (fig. 1). El concepto de los pilotes de control para manipular y corregir el comportamiento de una cimentación profunda, interactuando con el hundimiento regional, fue de especial interés para los asistentes de Reino Unido, Austria, Brasil, Malasia, Singapur y China.

Figura 1. Rubén Domínguez Alfaro presentando el modelado numérico de pilotes de control.

Figura 2. Dario Armendáriz Luna durante la presentación de la ponencia en el 8IYGEC.

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ÁMBITO ACADÉMICO

8th International Young Geotechnical Engineers Conference

Dario Armendáriz Luna expuso el trabajo titulado Effect of the Construction of a Shallow Tunnel on Surficial Foundations in Soft Soil (fig. 2), desarrollado conjuntamente con Marco Pérez Ángeles, Carlos Sánchez Soto, Rodrigo Rodríguez Ramírez y Gabriel Auvinet Guichard. En la ponencia combinó soluciones analíticas y modelaciones numéricas tridimensionales para estudiar la influencia de las condiciones de excavación y de las presiones aplicadas en el frente de un túnel sobre varios tipos de cimentaciones compensadas en suelos blandos. Este congreso también incluyó la visita de los asistentes al archivo de Terzaghi, ubicado en la Universidad Tecnológica de Viena, Austria, donde se resguardan equipos originales utilizados por Karl Terzaghi (fig. 3), así como documentos históricos relacionados con su trayectoria científica. Este congreso representó para los expositores una valiosa oportunidad para difundir internacionalmente temas selectos y retos de la ingeniería geotécnica mexicana. Eventos como el reseñado, fomentan el intercambio de experiencias y promueven colaboraciones internacionales que ayudan a mejorar el estado actual de la investigación y de la práctica de la geotecnia.

Figura 3. Archivo de Terzaghi.

Septiembre

16 - 18

Octubre

30 - 6 Noviembre

Noviembre

4-6

Conceptos básicos y aplicaciones de la interacción suelo-estructura México https://www.smig.org.mx/archivos/eventossmig-2026/curso-conceptos-basicos -y-aplicaciones-de-la-interaccion -suelo-estructura-2026.pdf 4º Simposio Internacional sobre Preservación de Monumentos y Sitios Históricos Atenas, Grecia https://tc301-athens.com/ XV Congreso de la Asociación Internacional de Ingeniería Geológica y Medio Ambiente Delft, Países Bajos https://www.iaeg2026.org/150970/home

Noviembre

25 - 28

2027

2026

CALENDARIO

Marzo

17 - 19

Agosto

6 - 10

XXXIII Reunión Nacional de Ingeniería Geotécnica y XXIV Reunión Nacional de Profesores de Ingeniería Geotécnica Palacio Mundo Imperial Acapulco, Guerrero https://www.rnig2026.com.mx/ https://www.smig.org.mx/archivos/ eventos-smig-2026/flyer-promo-rnig-rnpig.pdf 3º GEOMANDU 2027 11º AYGEC & 1º SACG Katmandú, Nepal https://geomandu.ngeotechs.org/

9º Conferencia Internacional sobre Suelos No Saturados Boston, Estados Unidos https://www.issmge.org/publications/ review-platform/conferences/unsat2027

Conferencia Internacional sobre diseño basado en el desempeño en Ingeniería Geotécnica Sísmica Puerto Varas, Chile https://www.pbd-v-chile.com/

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RESEÑA

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Miguel A. Mánica Malcom Instituto de Ingeniería, UNAM

Artículo de la Vigesimoséptima Conferencia Nabor Carrillo «Comportamiento frágil y rotura progresiva» POR EL PROF. ANTONIO GENS SOLÉ En el marco de la XXXII Reunión Nacional de Ingeniería Geotécnica, organizada por la Sociedad Mexicana de Ingeniería Geotécnica y celebrada en la Ciudad de México, se llevó a cabo la Vigesimoséptima Conferencia Nabor Carrillo, la máxima distinción otorgada por nuestra sociedad. La conferencia, titulada «Comportamiento frágil y rotura progresiva», fue impartida por el Dr. Antonio Gens Solé, profesor e investigador de la Universidad Politécnica de Cataluña, quien cuenta con una de las trayectorias más sobresalientes dentro de la disciplina geotécnica. La conferencia, así como el artículo que la acompaña y motiva la presente reseña, aborda el comportamiento frágil que exhiben ciertos materiales geotécnicos. Tal comportamiento puede derivar en el fenómeno conocido como falla progresiva, con implicaciones relevantes en la evaluación de las condiciones de estabilidad de diversos problemas geotécnicos. En particular, la exposición se centra en materiales arcillosos rígidos, que se ubican en una zona de transición entre suelos y rocas en función de su resistencia, y que, con frecuencia, son denominados indistintamente como suelos duros o rocas blandas. Estos materiales presentan bajo esfuerzos cortantes un comportamiento frágil, caracterizado por una disminución de la resistencia una vez alcanzado el valor pico. Luego de la introducción, el trabajo describe un marco teórico para caracterizar la movilización de la resistencia en materiales arcillosos rígidos que —como se mencionó— tienden a fallar de manera frágil bajo estados de esfuerzo asociados con condiciones convencionales en obras geotécnicas; a niveles muy elevados de confinamiento, estos materiales pueden

transicionar hacia un comportamiento dúctil. Se demuestra que la resistencia está controlada por la unión entre partículas y cementación, acumuladas a lo largo de la historia geológica del material, lo que le confiere cohesión. Sin embargo, se requieren deformaciones o desplazamientos muy pequeños para alcanzar la resistencia pico e iniciar la rotura de estas uniones, lo que conduce a un reblandecimiento hasta llegar a la resistencia posrotura. Esta tiende a ser similar a la resistencia en el estado crítico de un material no cementado. Posteriormente, si la fracción arcillosa del material es importante, la resistencia puede reducirse, requiriendo deformaciones muy grandes para alcanzar, finalmente, la resistencia residual. Más adelante, estos conceptos se incorporan a la simulación numérica de un caso de estudio correspondiente a una excavación en un laboratorio de investigación subterráneo —el Laboratorio Meuse–Haute Marne, en Francia— donde se analiza la factibilidad de utilizar estas formaciones arcillosas rígidas como posibles rocas huésped en el contexto del almacenamiento geológico profundo de residuos nucleares. Se demuestra que el comportamiento frágil controla la generación y propagación de fracturas y discontinuidades alrededor del túnel, cuya configuración depende, en gran medida, del estado inicial de esfuerzos, así como de la anisotropía intrínseca de estos materiales. Además del proceso de movilización de la resistencia descrito previamente, la representación constitutiva de estos materiales en las simulaciones hidromecánicas acopladas realizadas incluye características como anisotropía en rigidez y resistencia, deformaciones dependientes del tiempo y

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RESEÑA

Vigesimoséptima Conferencia Nabor Carrillo «Comportamiento frágil y rotura progresiva»

la evolución de la permeabilidad en función del daño, entre otras. Asimismo, las simulaciones incorporan una técnica de regularización no local, la cual previene patologías numéricas asociadas a la simulación del reblandecimiento en formulaciones basadas en la mecánica del medio continuo, como el método de elemento finito empleado. Se muestra cómo las simulaciones reproducen de forma excelente las mediciones de campo y ponen de manifiesto el papel del comportamiento frágil de la roca en la configuración de la zona de daño alrededor de la excavación, la cual controla en gran medida su comportamiento hidromecánico. A continuación, el trabajo define el concepto de rotura progresiva, referida a la situación en la que, al momento del colapso, se movilizan distintos valores de resistencia en diferentes puntos de la superficie de rotura. Mientras que en un material dúctil —cuya resistencia tiende a un valor asintótico— la resistencia en el instante de la rotura es esencialmente constante e igual a dicho valor, en un material frágil ciertos puntos del dominio habrán movilizado resistencias distintas en función de la deformación experimentada. Esto dificulta de manera significativa la definición de una resistencia representativa para la evaluación de las condiciones de estabilidad, la cual resulta sistemáticamente menor que el valor pico. El artículo presenta una recapitulación de algunos de los trabajos y casos históricos que dieron forma al concepto de rotura progresiva, como las fallas de taludes en la arcilla de Londres o la falla de la presa de Carsington. Dichos casos demostraron que la resistencia retrocalculada, i.e. la resistencia promedio al momento incipiente de la falla —también conocida como resistencia operacional— era significativamente menor que la resistencia pico y más cercana a la resistencia en el estado crítico. Sin embargo, la resistencia operacional en cada caso depende de numerosos factores: el grado de fragilidad del material, la tasa de reducción de resistencia, la geometría y la escala del problema, el tipo de carga o perturbación y el grado de no uniformidad de esfuerzos y deformaciones, entre otros. Dada la complejidad del problema y los múltiples factores que lo controlan, resulta poco probable que pueda establecerse un criterio general para la selección de la resistencia operacional, por lo que el diseño en presencia de materiales frágiles requiere un enfoque particularmente prudente. Finalmente, el trabajo presenta el caso de la falla de la presa de Aznalcóllar. Allí el fenómeno de rotura progresiva desempeñó un papel central. La presa correspondía a un depósito de residuos mineros, construido mediante el método aguas

abajo y con cortina de enrocamiento, una de las configuraciones consideradas más seguras para la estabilidad de este tipo de estructuras. Sin embargo, a diferencia de otras fallas documentadas en este tipo de depósitos, aquí la falla se produjo en el material de cimentación, el cual corresponde a la arcilla azul del Guadalquivir, una arcilla saturada, cementada y de comportamiento frágil. El análisis del caso —que incluyó simulaciones numéricas avanzadas en las que se incorporó explícitamente el comportamiento frágil del material de cimentación— demuestra que los excesos de presión de poro generados en dicho material como consecuencia del proceso constructivo fueron un factor crítico en la falla. Ellos alcanzaron valores considerables debido a su baja permeabilidad, reduciendo los esfuerzos efectivos y, por lo tanto, la resistencia al corte. Ello desencadenó, finalmente, la falla en el material de cimentación como resultado del fenómeno de rotura progresiva, sin previo aviso, permitiendo el movimiento horizontal de la cortina, así como la licuación y movilización de los residuos contenidos. A diferencia de otras fallas en este tipo de estructuras, la licuación de los residuos fue una consecuencia de la falla y no la causa de la misma. El caso de estudio pone de manifiesto la importancia de considerar explícitamente el comportamiento frágil de los materiales involucrados, lo cual puede derivar en una falla progresiva sin indicaciones previas, limitando de manera significativa la utilidad del método observacional en este tipo de circunstancias. Sin lugar a dudas, el trabajo constituye una contribución de gran relevancia para la ingeniería geotécnica, al ofrecer una visión coherente y rigurosa del comportamiento frágil y de la rotura progresiva en materiales geotécnicos, y al poner de manifiesto las implicaciones prácticas de estos fenómenos en el análisis y diseño de obras de ingeniería. En este sentido, la exposición constituye una referencia obligada tanto para investigadores como para profesionales, y un llamado a abordar con especial cautela los problemas de estabilidad en presencia de materiales frágiles. El artículo completo puede consultarse en https://smig.org.mx/ archivos/27-conferencia-nc.php

NUEVOS SOCIOS

Diana Gutiérrez Uclés Luis Felipe Aguilar Barrera

René Leonardo Martínez Alejandre Edgar Mauricio Roa Cuéllar

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NOTA INFORMATIVA

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Walter I. Paniagua Vicepresidente por Norteamérica ISSMGE 2022-2026

Las cápsulas del tiempo de la Sociedad Internacional de Mecánica de Suelos e Ingeniería Geotécnica (ISSMGE) El proyecto Cápsula del Tiempo del Patrimonio (Heritage Time Capsule, HTC, por sus siglas en inglés) de la ISSMGE, iniciado a comienzos de la década de 2020, ofreció una oportunidad para que la comunidad geotécnica intentara comprenderse mejor a sí misma y, al mismo tiempo, comunicar esa comprensión a quienes la rodean. Al documentar este recorrido mediante la Cápsula del Tiempo Virtual, accesible a través del sitio web de HTC (www.htc.issmge.org), y la Cápsula del Tiempo Física, sellada durante la 21ª Conferencia Internacional de Mecánica de Suelos e Ingeniería Geotécnica (ICSMGE), celebrada en Viena, Austria, esta oportunidad queda preservada para las generaciones futuras (Pathmanandavel et al., 2026).

Dos aspectos fundamentales guiaron el proceso de HTC: el primero fue la participación, y el segundo, la visibilidad. En todas las etapas, el equipo de diseño de HTC buscó maneras de involucrar al mayor número posible de miembros y colaboradores de la ISSMGE. La Cápsula del Tiempo del Patrimonio debía ser una creación construida por muchas manos para reflejar la mayor diversidad posible de perspectivas. La visibilidad también era esencial: la cápsula debía permanecer disponible para que cualquiera pudiera estudiarla, reflexionar sobre ella y descubrirla en cualquier momento, y no convertirse en algo enterrado y olvidado. Aunque existe cierto atractivo en enterrar algo para que futuras generaciones lo descubran, esto aporta poco valor a las generaciones intermedias que no pueden aprender de ello. Un relato sobre el desarrollo del proyecto de la cápsula del tiempo, desde una propuesta inicial presentada en 2013 durante la 18.ª ICSMGE en París (Francia), fue expuesto en un artículo anterior, presentado en la sesión Heritage Time Capsule del XVIII ECSMGE 2024, en Lisboa (Portugal). Asimismo, se preparó y presentó un informe actualizado del

proyecto HTC como documento complementario para la reunión del Consejo de la ISSMGE de 2026, celebrada en Viena con motivo de la 21.ª ICSMGE. El resultado de la Cápsula del Tiempo del Patrimonio funciona como un espejo que refleja los pensamientos y acciones de la comunidad geotécnica durante el último siglo. No reflexionar ni aprender de este extraordinario repositorio sería como mirarse en un espejo y olvidar inmediatamente lo que se ha visto. El proyecto HTC implica la creación de dos cápsulas del tiempo —una virtual y otra física— como herramientas para preservar, explorar y comunicar el legado de la ingeniería geotécnica a nivel global. El objetivo principal es construir una base que permita comprender el pasado de la disciplina, reflexionar sobre su evolución y transmitir este conocimiento a generaciones futuras. Para lograrlo, se diseñaron dos enfoques complementarios: • Una cápsula del tiempo virtual (dinámica y expansiva) • Una cápsula del tiempo física (limitada y permanente)

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NOTA INFORMATIVA

1. LA CÁPSULA DEL TIEMPO VIRTUAL La cápsula virtual se desarrolló a principios de la década de 2020 como una iniciativa de colaboración internacional. El lanzamiento oficial tuvo lugar en 2022 durante el 20o Congreso Internacional de Mecánica de Suelos en Sídney. Posteriormente, en 2024, se creó un sitio web dedicado a albergar todo el contenido. Desde el inicio, se promovió activamente la participación de todos los actores vinculados a la ISSMGE: a.

Sociedades miembro. Incluye aportaciones de más de 90 países distribuidos en seis regiones globales: África, Asia, Europa, Australasia, América del Norte, América del Sur. Estas contribuciones representan miles de profesionales y reflejan la diversidad geográfica y cultural de la disciplina. Comités técnicos. Los comités técnicos se organizan en tres grandes áreas: i) fundamentos (ej. mecánica de suelos, modelación numérica); ii) aplicaciones (ej. presas, cimentaciones, transporte); iii) impacto en la sociedad (ej. sostenibilidad, riesgo, megaciudades). Esta estructura muestra la evolución de la disciplina desde aspectos teóricos hacia aplicaciones prácticas y, más recientemente, hacia su impacto social. Asociados corporativos. Empresas del sector contribuyeron con herramientas tecnológicas, proyectos representativos e innovaciones industriales. Esto aporta una visión aplicada de la ingeniería geotécnica. Expresidentes y figuras clave. Se buscó mantener una “línea continua” de contribuciones de los expresidentes de la ISSMGE desde 1936 hasta la actualidad. Estas contribuciones incluyen discursos históricos, publicaciones relevantes, reflexiones personales y material conmemorativo. También se incorporaron aportaciones de “personas clave” (expertos influyentes en la disciplina).

La cápsula virtual representa un repositorio prácticamente ilimitado; una herramienta dinámica y evolutiva y un reflejo de la diversidad global de la disciplina. Su valor radica en su capacidad para crecer y adaptarse con el tiempo. Hasta el presente, la Sociedad Mexicana de Ingeniería Geotécnica ha contribuido solamente con dos artículos. Se hace una exhortación para que los miembros participen y envíen sus contribuciones a este proyecto. 2. LA CÁPSULA DEL TIEMPO FÍSICA La cápsula física complementa a la virtual ofreciendo un registro tangible y permanente del estado de la ingeniería geotécnica en 2026 y se materializa como un gabinete de vidrio, con dimensiones limitadas, dividido en estantes para organizar los contenidos (fig. 1). Está ubicada en el Archivo Terzaghi en Viena (Adam et al., 2026), como símbolo del legado histórico de la disciplina. El proceso de selección de contenidos fue riguroso y participativo; se solicitaron

propuestas a la comunidad global y se evaluaron criterios como relevancia histórica, valor técnico y representatividad. Debido a limitaciones de espacio, se elaboró una lista corta de elementos: Memorabilia • Foto del Congreso en Harvard, 1936 • Placa de la inauguración del Túnel Eurasia • GeoPostales, un documental fotográfico Objetos • Modelo en Lego a escala de muros con contrafuertes • Muestras de las primeras georedes de polímero • Reloj mecánico para sondeos • Sismómetro • SCPTu, Cono de penetración con medición de presión de poro • Probeta a escala de presiómetro de Menard • Tubo de manguitos (Tube à manchettes), una sección • Una sección de una banda usada como inclusión • Parte de un extensómetro removible • Un modelo de una barra-T, desarrollada para modelado físico • Cuchara de SPT • Muestras de suelo • Copa de Casagrande • Penetrómetro de bolsillo Libros fundamentales • ERDBAUMECHANIK auf bodenmechanischer Grundlage, Karl Terzaghi • Theoretical Soil Mechanics, Karl Terzaghi • Soil Mechanics in Engineering Practice, Terzaghi & Peck • Fundamentals of Soil Mechanics, by D W Taylor • Geotechnical Engineering in Italy • Soil Behaviour in Earthquake Geotechnics, Kenji Ishihara • Terzaghi: The Engineer as an Artist, R.Goodman • Offshore Geotechnical Engineering. Randolph, M. & Gourvenec, S • Foundation Engineering for Difficult Subsoil Conditions, L. Zeevaert • El siglo de la mecánica de suelos, SMIG • Fabric and Micromechanics of Granular Media, G. Auvinet & J. Sánchez La cápsula física tiene un valor simbólico importante, ya que representa un “momento congelado” del conocimiento, actúa como punto de referencia histórico, y complementa la naturaleza dinámica de la cápsula virtual.

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NOTA INFORMATIVA

Figura 1. La Cápsula del Tiempo Física.

Ambas cápsulas cumplen funciones complementarias: Cápsula virtual

Cápsula física

Dinámica y expansiva

Estática y limitada

Evoluciona con el tiempo

Representa un momento específico

Gran volumen de información

Selección cuidadosamente curada

Esta dualidad permite capturar tanto la amplitud como la profundidad del conocimiento geotécnico. 3.COMENTARIOS FINALES El proyecto HTC es una iniciativa innovadora para preservar el legado de la ingeniería geotécnica. Sus principales aportaciones son: • La creación de un archivo global colaborativo (cápsula virtual) • El establecimiento de un registro físico permanente (cápsula física) • La integración de perspectivas históricas, técnicas y culturales • La promoción de la participación internacional En conjunto, estas herramientas permiten no solo documentar el pasado, sino también estimular la reflexión sobre el presente y preparar el camino para el futuro de la disciplina.

Author

Topic/Title/Source

Year

Karl Terzaghi

Opening Address 1st ICSMFE, Harvard,

1936

Alec Skempton

4th Rankine Lecture - Long Term stability of clay slopes

1964

Arthur Casagrande

2nd Terzaghi Lecture - Role of Calculated Risk in Earthwork and Foundation Engineering, JSMFE, July 1965, N° 4

1965

Laurits Bjerrum

3rd Terzaghi Lecture - Progressive failure in slopes of overconsolidated plastic clay and clay shales, 1966, JSMFD, Vol 93, N°5

1966

Peck

Deep Excavation and Tunnelling in soft ground (SoA)

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Standard penetration test. Proceedings of the 4th Pan-American CSMFE, S. Juan, Porto Rico, vol.1 - pp. 1-86.

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15th Rankine Lecture - Old structures in relation to soil conditions

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1977

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Where has All the Judgment Gone. The Fifth Laurits Bjerrum Memorial Lecture, Canadian Geotechnical Journal, vol17, n°4, pp.584-590

1980

Jim Mitchell

Soil Improvement - State of the Art Report. Proc. of 10 th ICSMGE, Stockholm, Vol. 4, pp 509-565, 1981.1981

Van Impe

A Contribution to the Analysis of Landslides in Quick Clays. IV International Symposium on Landslides, Sept. 16-21, 1984, Toronto, Canada (ISL 1984) + Comments to the session

1984

Burland

The teaching of soil mechanics - a personal view (Nash lecture)

1987

Leonardo Zeevaert

23 rd Terzaghi Lecture. Seismosoil dynamics of foundations in Mexico City earthquake

1987

Ishihara

Liquefaction and flow failure during earthquakes (Géotechnique 193) Rankine L.

1993

Schlosser

Amélioration et renforcement des sols

1997

E. Ovando-Shelley

Invited lecture: Underexcavation of Mexico City's Metropolitan Cathedral and Sagrario Church

1997

Heinz Brandl

The image of the civil engineer in society from ethical and philosophical aspect, John Mitchell Memorial Address, pp1 - 5. Seventh International Conference and Exhibition on Piling and Deep Foundations, Vienna, 1998.

1998

Morgenstern

Common Ground (GeoEng 2000)

2000

Mike Jamiolkowski

Terzaghi Oration - Tower of Pisa - the end of a odyssea, 15 th ICSMGE, Istanbul, 2001

2001

H. Poulos

Tall buildings and deep foundations – Middle East challenges

2009

JL Briaud

ISSMGE – The State of the Society – 2009 - 2013

2013

Jamiolkowski and Ishihara

75 year of ISSMGE

2013

Schlosser et al.French

Innovations in Geotechnics: The National Research

2013

Z. MohZa-Chieh Moh, Richard N. Hwang,

Challenges in recent underground construction in Taiwan, Japanese Geotechnical Society Special Publication, 2015, Volume 2, Issue 2, Pages 76-88

2015

Roger Frank

ISSMGE - The state of the Society, Proc. 19th International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering, Seoul, 3-8, Korean Geotechnical Society.

2017

Peter Day

Terzaghi Oration Seoul 19th ICSMGE, 2017

2017

Charles Ng

ISSMGE Bulletin Volume 14, Issue 2 April 2020

2020

Pedro Seco e Pinto

EMBANKMENT DAMS - LESSONS LEARNED AND CONTINUING CHALLENGES

2025

Fukuoka/Towhata

Fukuoka - combined papers introduced by Towhata

2025

Madhav

GeoSutras - From Basics to Ground Reality

Unpublished?

Documentos impresos y encarpetados.

REFERENCIAS Adam D., Makiewicz R. and Hausenberger A. (2026). “The Vienna Terzaghi Archive”, Proceedings of the 21st International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering, Vienna, Austria. Pathmanandavel S., Acosta-Martínez H., Bilotta H., Frank R., MacRobert C., Seco e Pinto P. and Poulos H. “The Heritage Time Capsule Project, 2020 to 2026 - Coordinated actions towards a prominent profession”, Proceedings of the 21st International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering, Vienna, Austria.

Núm. 281 Septiembre - Noviembre 2026

RESEÑAS

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TESIS ESTUDIO DEL HUNDIMIENTO REGIONAL EN LA ANTIGUA ACADEMIA DE SAN CARLOS CON UN MODELO ELASTOVISCOPLÁSTICO Universidad Nacional Autónoma de México Programa: Maestría y Doctorado en Ingeniería Grado obtenido: Maestría Autor Luis Armando Arce Coronel Director Efraín Ovando Shelley

Resumen En este trabajo se describe con detalle la metodología empleada para estimar la evolución del hundimiento regional y su efecto en los diferenciales de asentamiento que pre-

senta la antigua Academia de San Carlos. Dicho inmueble pertenece a la Facultad de Artes y Diseño de la UNAM y forma parte del selecto grupo de edificios considerados como patrimonio cultural del centro histórico de la Ciudad de México. Para la simulación del hundimiento regional, se empleó un modelo elastoviscoplástico que considera las propiedades elásticas, plásticas y viscosas del suelo del Valle de México. Tal modelo corresponde al modelo EVP (Yin & Graham, 1996), el cual considera el comportamiento esfuerzo-deformación dependiente del tiempo (creep). La caracterización geotécnica del sitio se realizó a partir de una campaña de exploración geotécnica ejecutada en el sitio de estudio en el año 2023. Los ensayos de laboratorio necesarios para obtener los parámetros de compresibilidad necesarios para alimentar al modelo se realizaron en el Laboratorio de Geotecnia del Instituto de Ingeniería de la UNAM. Finalmente, se presentan los resultados obtenidos de las simulaciones realizadas a 25 años, con el modelo empleado. A partir de los resultados de asentamiento y presiones de poro obtenidos, se emiten las conclusiones de trabajo y algunas recomendaciones.

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GEOHIDROLOGÍA E INSTRUMENTACIÓN GEOTÉCNICA APLICADA AL DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE LA LUMBRERA L-12 DEL TÚNEL EMISOR ORIENTE, PARA ABATIR LAS PRESIONES Y EL FLUJO SUBTERRÁNEO EN ACUÍFERO DE ALTA PRESIÓN Universidad Nacional Autónoma de México Programa: Maestría y Doctorado en Ingeniería Grado obtenido: Maestría Autor Serafín González Ramírez Director Ricardo Enrique Ortiz Hermosillo

Resumen Uno de los principales desafíos en obras subterráneas es la presencia de caudales significativos provenientes de acuíferos de alta productividad y estratos altamente permeables.

Asimismo, la existencia de presiones hidrostáticas elevadas en el subsuelo. Estas condiciones demandan un diagnóstico geotécnico e hidrogeológico integral de la zona, que permita comprender el contexto y aplicar estrategias eficaces para el control y gestión del flujo subterráneo. En la lumbrera L-12 del Túnel Emisor Oriente, asociada al acuífero Cuautitlán-Pachuca (Estado de México), fue necesario definir variables ingenieriles bajo condiciones estáticas y dinámicas, producto de la extracción de agua subterránea. Se implementaron pozos profundos de abatimiento y se realizaron pruebas hidráulicas incluyendo aforos escalonados con el fin de establecer caudales óptimos (Q1, Q2…Qn) para reducir las presiones de agua subterránea (U) y niveles piezométricos abatidos (S1, S2…Sn), garantizando factores de seguridad adecuados. Este proceso permitió caracterizar los parámetros técnicos para el diseño del sistema de abatimiento. Particularmente, se enfrentaron presiones de poro superiores a 3 bars, requiriendo caudales de más de 600 l/s para mitigar temporalmente el acuífero y permitir la construcción de la lumbrera. La definición final del número de pozos se realizó con el apoyo de modelación matemática, en función de las condiciones hidráulicas del subsuelo.

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RESEÑAS

LIBROS TÉCNICOS Pressuremeters in Geotechnical Design B.G. Clarke CRC Press El presiómetro es un equipo versátil de investigación del terreno que puede utilizarse para probar cualquier tipo de suelo o roca in situ. Cuantifica el esfuerzo in situ, la rigidez, la resistencia y la permeabilidad, que son las propiedades esenciales necesarias para diseñar estructuras geotécnicas. Los resultados se utilizan en métodos de diseño específicos para presiómetro, métodos de diseño empíricos y análisis numéricos. Este libro de referencia cubre los tipos de presiómetro y el equipo de control, los métodos de instalación, los procedimientos de prueba, los métodos de análisis, incluidos los

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métodos directos e indirectos de interpretación así como su aplicación en el diseño. Esto se apoya con una especificación ejemplar para las operaciones de campo junto con la interpretación de los resultados. Se proporciona a los ingenieros suficientes detalles para aplicar los resultados con confianza. Esta discusión completa y exhaustiva sobre las pruebas de presiómetro en el diseño geotécnico se basa en más de cuarenta años de experiencia en ingeniería geotécnica. Es esencial para geólogos de ingeniería profesionales y académicos, así como para ingenieros geotécnicos, civiles y estructurales involucrados en la investigación del terreno y el diseño geotécnico. IR A TEXTO CORRIDO

Memorias del simposio «Los Sismos de 1985: Casos de Mecánica de Suelos» Editor: Guillermo Springall Cáram. Los días 5 y 6 de septiembre de 1986, la Sociedad Mexicana de Mecánica de Suelos celebró el simposio titulado «Los Sismos de 1985: Casos de Mecánica de Suelos», con objeto de recopilar información sobre casos específicos del comportamiento experimentado por el suelo, las cimentaciones, estructuras de tierra y subterráneas, localizadas en la región afectada por los sismos ocurridos el 19 y el 20 de septiembre de 1985 en la República Mexicana.

Los casos se agruparon en los siguientes temas: 1) comportamiento de cimentaciones en Lázaro Cárdenas, Mich., 2) comportamiento de obras viales, 3) comportamiento de presas, 4) comportamiento de redes y obras subterráneas, y 5) comportamiento de cimentaciones en la Ciudad de México. Estas memorias también contienen tres conferencias magistrales: una, sobre los grandes temblores y sus efectos en el Valle de México; otra, sobre el comportamiento de cimentaciones en la zona lacustre de la Ciudad de México y, la tercera, sobre el diagnóstico del comportamiento sismo-dinámico del subsuelo y cimentaciones en la misma ciudad. La publicación puede consultarse gratuitamente en el siguiente enlace: https://smig.org.mx/archivos/sismos-casos-1985.php

LIBROS

CULTURA

La cabeza de mi padre

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Alma Delia Murillo Una mujer de cuarenta años decide ir a buscar a su padre, que abandonó a la familia siendo ella muy pequeña. Acompañada por algunos de sus múltiples hermanos, emprende camino a Michoacán para buscarlo. La novela trata —más allá de los sucesos concretos que tienen lugar en el propio viaje— de los profundos aspectos emocionales que implica la figura paterna para los hijos, de lo que conlleva la ausencia del padre, tan común en nuestro

país. No en vano dice la narradora que «todos somos hijos de Pedro Páramo». Aunque se presentan circunstancias muy duras y emocionalmente profundas, la autora sabe desarrollar la trama con humor y la novela resulta una lectura muy ágil.

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NORMATIVIDAD

Francisco Flores López

Germán López Rincón

Vicepresidente SMIG (2025-2026)

Ingeniero consultor

Código Modelo Mexicano para el Diseño Sísmico de Edificaciones El Código Modelo Mexicano para el Diseño Sísmico de Edificaciones surge con el propósito de atender el vacío normativo que existe en numerosos municipios del país en materia de diseño sísmico de edificaciones, proporcionando criterios técnicos y lineamientos que contribuyan a mejorar la seguridad y resiliencia de la infraestructura mexicana. En la elaboración de este documento participaron especialistas en ingeniería sísmica, ingeniería estructural e ingeniería geotécnica, quienes aportaron su experiencia y conocimientos para desarrollar una propuesta integral, sustentada en el estado actual del conocimiento científico y de la práctica profesional. Como parte de su proceso de consolidación, el documento está siendo sometido a consulta pública para recibir comentarios y observaciones que permitan enriquecerlo y fortalecer sus alcances. Actualmente, se realizan foros de presentación y discusión en diversas ciudades del país, con el objetivo de promover la participación de la comunidad técnica y fomentar el intercambio de ideas en torno a esta importante iniciativa. El Código Modelo Mexicano para el Diseño Sísmico de Edificaciones está integrado por diez capítulos que abarcan los principales aspectos concernientes al análisis y diseño sísmico de las edificaciones. Su contenido incluye los criterios generales de diseño y la información relativa al peligro sísmico en el territorio nacional; los procedimientos de análisis y diseño ante acciones sísmicas; recomendaciones para la estimación de las propiedades globales de diseño de las edificaciones y las características que deben satisfacer los sistemas estructurales. Asimismo, el Código Modelo establece criterios y metodologías para realizar una adecuada evaluación de los efectos

de sitio y para considerar la interacción dinámica suelo-estructura en el proceso de diseño. También incorpora criterios mínimos para el análisis de los contenidos y elementos no estructurales, lineamientos para el diseño sísmico de edificaciones que incorporan sistemas de disipación de energía y/o aislamiento sísmico, así como los requisitos mínimos para la evaluación y, en su caso, la rehabilitación sísmica de edificaciones existentes. La participación de los ingenieros geotecnistas es fundamental en la evaluación de los efectos de sitio, ya que son los responsables de caracterizar las condiciones geológicas y geotécnicas del terreno, determinar las propiedades dinámicas de los depósitos de suelo y analizar la forma en que estas modifican la propagación y amplificación de las ondas sísmicas. Su intervención permite desarrollar modelos de respuesta sísmica local, sustentados en información de campo y laboratorio.

Puede consultar el documento completo en: https://smis.org.mx/codigomodelo/ Importante: para poder consultar el código modelo se debe crear un usuario y contraseña previamente.

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LA GEOTECNIA EN LA HISTORIA

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Enrique Santoyo Villa†

Efraín Ovando Shelley

José Segovia Pacheco†

TGC Geotecnia

IIUNAM

TGC Geotecnia

Cimentación de la Columna de la Independencia 1. ANTECEDENTES En 1899 se asignó al arquitecto Antonio Rivas Mercado el diseño y dirección de la construcción de la Columna de la Independencia; la cimentación de este monumento fue una losa de concreto reforzada con una doble parrilla de perfiles de acero, cuyas dimensiones en planta fueron 21 por 21 m, posiblemente de 1.6 m de espesor. El conjunto cimentación y estructura pesaba 50 MN (con la aclaración de que “se le restó” 0.6 MN, a fin de calcular el trabajo de flexión del concreto), lo que conduce a un esfuerzo de contacto de casi 100 kPa, valor que duplicaba el esfuerzo que se consideraba máximo permisible en ese tiempo (Sánchez Mejorada de Gil, 1990). El trabajo de construcción de la cimentación y del pedestal se llevó a cabo entre marzo de 1903 y enero de 1906. Cuando la columna estaba casi a la mitad de su altura, 20.5 m, se inclinó 2° (3.5 %). Por ello, se encargó a un grupo de ingenieros encabezado por Gonzalo Garita evaluar el problema. Su recomendación fue desmontar la columna, demoler la losa de cimentación e implementar una nueva solución (Blair, 1997). En julio de 1907 se inició el desmontaje de los bloques de concreto reforzado con explosivos. Cimentación definitiva. Consta de, aproximadamente, 4,654 pilotes de madera con cabeza de concreto y una tablestaca perimetral de acero. Posterior a la demolición se realizó una excavación circular de 46 m de diámetro y 3.5 m de profundidad; dentro de ella se hincó la tablestaca formando un círculo de 44 m de diámetro, empleando para ello 474 piezas de acero de 8.0 m de altura y 30 cm de ancho, las cuales se hincaron 50 cm por debajo del nivel de excavación, con lo que sus puntas quedaron a 12 m de profundidad del nivel de la calle (fig. 1).

Pilotes de madera. Son de ciprés americano importado de 30 cm de diámetro, sin corteza. El primer tramo de cada pilote tenía 7 m y los demás 3.5 m en promedio; se unieron con juntas de pasador. Para cada pilote se registró la profundidad de hincado, el número de golpes del martillo de 2,000 libras (9 kN), la longitud de cada pieza, las alturas de caída del martillo, las penetraciones valuadas en pulgadas y las

Figura 1. Columna de la Independencia.

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LA GEOTECNIA EN LA HISTORIA

Cimentación de la Columna de la Independencia

Considerando que el conjunto de pilotes transmita una carga de 250 kPa y que la capacidad de carga de las arcillas inferiores a la capa dura es del orden de 1,000 kPa, el factor se reduce a un valor de 4.

Figura 2. Hincado de pilotes y construcción de la tablestaca para la cimentación (Sánchez Mejorada de Gil, 1990).

resistencias dinámicas en toneladas. Una vez que cada pilote de madera alcanzaba la resistencia necesaria, se extraían el último o los dos últimos tramos, para sustituirlos con pilotes cortos de concreto, de 30 cm de diámetro y un metro de longitud (fig. 2). Longitud de los pilotes. En los registros de construcción se consigna que con dos máquinas se hincaron 98.043 km de pilotes de madera y 9.477 km de concreto (Boletín Oficial, 1909). Bloque de concreto. Para ligar los pilotes se colocó un cilindro de concreto de 44 m de diámetro y 0.42 m de altura; con este fin se terraplenó el espacio libre entre los pilotes, hasta 2 m abajo del nivel de las cabezas, tendiéndose enseguida dos capas de concreto apisonado de 0.10 m de espesor; a ese nivel, aproximadamente, se doblaron las extremidades de las diferentes barras de fierro y después se completó el cilindro. Sólido de repartición de presiones. Establecido el bloque de tapa de los pilotes de concreto, se formó el sólido de repartición de presiones de concreto, reforzado con una retícula de perfiles de acero, que consiste en a) un cilindro recto de base circular de 44 m de diámetro y 1 m de altura; b) un tronco de cono recto, de base inferior igual a la de dicho cilindro y cuya base superior tiene 21.2 m de diámetro y de altura 0.95 m; c) un segundo cono de tronco recto, de base inferior igual a la última de las citadas, de 1.55 m de altura, y cuya base superior tiene 19.6 m de diámetro. 2. SEGURIDAD DE LA CIMENTACIÓN Se evaluó la seguridad de la cimentación para la geometría definitiva y los valores de cargas y las condiciones de esfuerzo que resultan de ellas. Al aplicar los criterios convencionales para pilotes de 23 m, trabajando apoyados de punta en la capa dura, e incluyendo el efecto de la fricción negativa en el perímetro envolvente de los pilotes, conducen a un factor de seguridad de 36; este valor resulta absurdo, porque el exceso de pilotes transforma el suelo en un sólido reforzado que se apoya en la capa dura.

3. COMPORTAMIENTO DEL MONUMENTO Debido al desplante de los pilotes en el estrato resistente y a su alta densidad —con un espaciamiento de 61 cm—, se anuló por completo la influencia que la deformación de la formación arcillosa superior pudiera tener sobre el monumento. En consecuencia, el hundimiento regional se manifiesta con total intensidad, condicionado únicamente por las deformaciones de los estratos más profundos. Esta condición origina que el monumento tenga menor asentamiento que todos los edificios que lo circundan y, por ello, parece emerger y crecer, lo cual se disimula con un jardín en talud, que también incrementa el peso sobre la cimentación. Actualmente, el talud tiene 2.16 m de altura y, sin duda, seguirá creciendo. A pesar de todo esto, la seguridad del monumento continuará siendo confiable (fig. 3).

Figura 3. Columna de la Independencia. Emersión aparente entre 1910 y la época actual (Auvinet y Méndez, 2010).

REFERENCIAS Auvinet G. y Méndez E. (2010). “Obras son amores…”, Capítulo IV del libro “El siglo de la mecánica de suelos”, Sociedad Mexicana de Mecánica de Suelos. Blair, K.S. (1997). A la Sombra del Ángel. Editorial Patria. Boletín Oficial (1909), Consejo Superior de Gobierno del Distrito Federal. T.XIII Nº 30. Sánchez Mejorada de Gil, Alicia (1990). La Columna de la Independencia. Editorial Jilguero. Santoyo E., Ovando E. y Segovia J. (1999). “Evolución de las cimentaciones de edificaciones en la ciudad de México”, TGC Geotecnia, México.

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NOTICIAS

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Presentación de la guía “Recomendaciones para la modelización numérica de estructuras geotécnicas” El pasado 21 de mayo de 2026, la Sociedad Mexicana de Ingeniería Geotécnica (SMIG), a través de su Comité Técnico de Modelación Numérica, organizó el seminario virtual titulado «Presentación de la guía Recomendaciones para la modelización numérica de estructuras geotécnicas». El evento contó con la participación del Dr. Fabrice Emeriault, profesor de ingeniería geotécnica en ENSE3–Grenoble INP de la Universidad Grenoble Alpes y presidente del Comité Francés de Mecánica de Suelos e Ingeniería Geotécnica (CFMS), así como del Dr. Sébastien Burlon, gerente geotécnico en Cerema y actual vicepresidente del Eurocódigo 7. Durante el seminario se presentó la guía "Recomendaciones para la modelización numérica de estructuras geotécnicas", desarrollada por la CFMS y recientemente traducida al español en colaboración con la SMIG. Los ponentes presentaron los objetivos, el alcance y la estructura general del documento, destacando su papel como referencia práctica para el uso de métodos numéricos en la ingeniería geotécnica y su contribución al establecimiento de criterios que favorezcan una modelación consistente, rigurosa y técnicamente fundamentada. A lo largo de la presentación se abordaron los principios generales que sustentan la modelación numérica de problemas geotécnicos, incluyendo aspectos relacionados con la deﬁnición del problema, la selección de modelos constitutivos, la interpretación de resultados y la evaluación crítica de las hipótesis de análisis. Asimismo, se discutió la importancia de adoptar procedimientos sistemáticos que permitan incrementar la conﬁabilidad de los estudios numéricos y fortalecer su integración dentro de la práctica profesional.

Los doctores Emeriault y Burlon también mostraron la manera en que la modelación numérica puede emplearse para la verificación de estados límite de falla, tema que ha adquirido una relevancia creciente en el contexto de la mención de los métodos numéricos en los códigos y manuales de diseño geotécnico. Otro de los temas destacados fue la experiencia de la CFMS en la organización de ejercicios comparativos de modelación numérica, los cuales han permitido evaluar la influencia de distintas estrategias de análisis, parámetros de entrada y criterios de interpretación sobre los resultados obtenidos por diferentes especialistas. Estos ejercicios han servido como una herramienta valiosa para identificar buenas prácticas y promover una aplicación más consistente de los métodos numéricos en la ingeniería geotécnica. La disponibilidad de esta guía en español representa una contribución significativa para la comunidad geotécnica de México y América Latina, al facilitar el acceso a recomendaciones técnicas desarrolladas a partir de la experiencia internacional y fomentar el uso adecuado de herramientas de modelación numérica en proyectos de investigación, diseño y consultoría. La SMIG agradece profundamente la participación del Dr. Fabrice Emeriault y del Dr. Sébastien Burlon, quienes compartieron generosamente su experiencia y conocimientos con la comunidad geotécnica. Asimismo, reconoce el interés y la activa participación de todas las personas asistentes que contribuyeron al éxito de este seminario.

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Firma del Convenio General de Colaboración entre la SMIG e IGS Capítulo México El pasado 7 de agosto se firmó el Convenio General de Colaboración entre la Sociedad Mexicana de Ingeniería Geotécnica (SMIG) y la Fundación Mexicana para Promoción de Geosintéticos (IGS Capítulo México), representadas por sus respectivos presidentes, el Dr. Miguel Ángel Mánica Malcom y la Ing. Magali Estefany Maldonado Flores. Este convenio establece las bases para fortalecer la colaboración entre ambas organizaciones mediante la realización

conjunta de eventos científicos y técnicos, el intercambio de conocimientos y experiencias, así como el desarrollo de actividades y proyectos de interés común, contribuyendo al fortalecimiento y difusión de la ingeniería geotécnica y de los geosintéticos en México.

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RESEÑAS

NOTICIAS IR A TEXTO CORRIDO

XXI Conferencia Internacional de Mecánica de Suelos e Ingeniería Geotécnica Del 14 al 19 de junio del presente año se desarrolló la XXI Conferencia Internacional de Mecánica de Suelos e Ingeniería Geotécnica (ICSMGE) en Viena, Austria, el evento más importante a nivel mundial en nuestra disciplina. Antes de la inauguración oficial, el domingo 14 de junio, se llevó a cabo la reunión del Consejo de la Sociedad Internacional de Mecánica de Suelos e Ingeniería Geotécnica (ISSMGE) y se dictaron diversos talleres organizados por la industria. La reunión del Consejo congregó a los presidentes de las sociedades miembro de la ISSMGE, incluyendo la representación de la Sociedad Mexicana de Ingeniería Geotécnica (SMIG). Todos conocieron el informe de actividades del Consejo Directivo saliente y analizaron los principales asuntos relacionados con la conducción y el desarrollo de la ISSMGE. Durante la sesión, se eligió a la nueva presidencia de la ISSMGE y se definió la sede del XXII ICSMGE. El Dr. Lyesse Laloui, exvicepresidente por Europa del Consejo Directivo saliente, asumirá la presidencia en sustitución del Dr. Marc Ballouz. Asimismo, se designó a Shanghái, China, como la sede oficial del próximo congreso. La mañana del lunes 15 de junio se inauguró de modo oficial el evento con un emotivo tributo a Karl Terzaghi, padre de la geotecnia, que contó con la intervención de su nieto, Sergei Terzaghi, quien también es ingeniero geotecnista.

Delegación mexicana que asistió a la XXI Conferencia Internacional de Mecánica de Suelos e Ingeniería Geotécnica.

El Ing. Javier Castañeda durante su ponencia.

Asimismo, se destacó la inauguración del Archivo Terzaghi en la Universidad Técnica de Viena. Este espacio, dedicado a honrar su memoria, alberga su laboratorio original e integra una colección de equipos experimentales, instrumentos, documentos y objetos históricos que ilustran el origen y la evolución de la mecánica de suelos. Durante el evento, también se destacó el proyecto de la cápsula del tiempo de la ISSMGE —Heritage Time Capsule (HTC)—, concebido como una iniciativa para preservar y contextualizar el desarrollo histórico de nuestra disciplina mediante una colección física ubicada en el Archivo Terzaghi y una plataforma virtual. La cápsula integra tanto objetos representativos —incluidos equipos de laboratorio, libros fundacionales y documentos clave— como recursos digitales, con el objetivo de documentar la evolución de la ingeniería geotécnica y promover la reflexión sobre su trayectoria y retos futuros. En la cápsula física destacan dos aportaciones de la SMIG: el libro Foundation Engineering for Difficult Subsoil Conditions, del Dr. Leonardo Zeevaert, y el libro El siglo de la mecánica de suelos, publicación editada por la entonces Sociedad Mexicana de Mecánica de Suelos.

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RESEÑAS

NOTICIAS Durante los cuatro días del evento se impartieron múltiples conferencias magistrales a cargo de destacados investigadores y profesionales de reconocimiento internacional. Entre ellas destaca la Conferencia Terzaghi, principal conferencia magistral del evento, dictada por el Dr. Jean-Louis Briaud, profesor de la Universidad Texas A&M y expresidente de la ISSMGE, titulada Erosión de suelos: de los fundamentos a las aplicaciones. Asimismo, se ofrecieron las conferencias honorarias de los distintos Comités Técnicos de la ISSMGE, un ciclo de conferencias dirigido a la industria de la construcción, y las conferencias Bright Spark, impartidas por jóvenes investigadores que han realizado contribuciones sobresalientes al desarrollo de la ingeniería geotécnica. Se desarrollaron múltiples sesiones técnicas simultáneas con presentaciones orales, así como un nuevo formato que combinó presentaciones breves con sesiones posteriores de discusión de pósteres. Esta modalidad —implementada por primera vez en una ICSMGE— permitió que todos los trabajos aceptados contaran con una presentación oral, al tiempo que favoreció una interacción más amplia entre autores y asistentes durante las sesiones de discusión. Cabe destacar la participación de la comunidad de la SMIG, que tuvo una presencia relevante en el evento. Sus integrantes contribuyeron de manera significativa en ambas modalidades de presentación, lo que reflejó la solidez y el nivel de actividad académica y profesional de la SMIG dentro del ámbito internacional.

Presentación de pósters técnicos durante el evento.

Reconocimiento al Consejo Directivo saliente de la ISSMGE.

En paralelo a las sesiones simultáneas, los distintos Comités Técnicos de la ISSMGE organizaron numerosos talleres orientados a temáticas específicas, que brindaron un espacio para analizar el estado del conocimiento, intercambiar experiencias entre investigadores y profesionales, y discutir los principales retos y oportunidades de investigación y desarrollo en varias áreas de la geotecnia. El evento también incluyó una zona de exposición donde empresas líderes del sector presentaron desarrollos recientes en equipos, instrumentación, software, materiales y servicios especializados, promoviendo la difusión de nuevas tecnologías y soluciones para la práctica geotécnica. En definitiva, la XXI ICSMGE ratificó su prestigio por la calidad técnica de sus contribuciones, el nivel de las discusiones académicas y profesionales y la amplia participación de la comunidad geotécnica global. El desarrollo del programa, junto con los espacios de interacción académica, profesional e institucional, evidenció el alto nivel de organización del congreso y su capacidad para reunir y articular a la comunidad internacional en torno a la evolución de la ingeniería geotécnica, favoreciendo el intercambio de conocimientos y fortaleciendo los vínculos entre sus distintos actores.

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RESEÑAS

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Noticias de la Vicepresidencia por Norteamérica de la Sociedad Internacional de Mecánica de Suelos e Ingeniería Geotécnica Por Walter I. Paniagua Zavala.

La mesa directiva 2022-2026 de la Sociedad Internacional de Mecánica de Suelos e Ingeniería Geotécnica (ISSMGE) se reunió por última vez el 13 de junio de 2026, en la Technische Universität Wien (TU Wien) en la ciudad de Viena, Austria. Se preparó la junta del Consejo Internacional, que se llevó a

cabo al día siguiente, además de revisar el presupuesto 2026 y proyección hasta el 2030, así como la Fundación ISSMGE, el proyecto de la Cápsula del Tiempo, entre otros. El presidente, Marc Ballouz, informó acerca de la asignación de medallas al mérito, recibidas por Samuel Ejezie (Nigeria), Heinz Brandl (Austria) y Chun Fai Leung (Singapur). Durante la jornada, la mesa directiva inauguró el Archivo Terzaghi, que cuenta con una exhibición de algunos de los equipos de laboratorio originales, diseñados y construidos por K. Terzaghi y A. Casagrande, que han sido rescatados, reacondicionados e instalados en el espacio físico original. En este mismo sitio se encuentra la Cápsula del Tiempo física, además de diversos objetos y documentos de interés. El 14 de junio se llevó a cabo el Consejo Internacional, con la participación de 85 países, de las seis regiones de la ISSMGE. Los puntos tratados más importantes fueron: • Presentación de informe del presidente y de los vicepresidentes regionales. Se pueden consultar en el Boletín Vol. 20, Nº 1, junio 2026 (www.issmge.org).

Miembros de la mesa directiva de la ISSMGE inaugurando el Archivo Terzaghi (der.), en TU Wien.

Miembros de la mesa directiva de la ISSMGE.

Presentación de pósteres técnicos durante el evento.

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RESEÑAS

NOTICIAS • Se confirmaron las elecciones de vicepresidentes para el período 2026-2030: África

Ing. Sebastian Ozoamalu (Nigeria)

Asia

Dr. Anil Joseph (India)

Australasia

Prof. Rolando Orense (Nueva Zelanda)

Europa

Prof. Loretta Batali (Rumania)

Norteamérica

Prof. J. David Frost (USA)

Sudamérica

Daniela Pollak Aguiló (Chile)

• Elecciones de presidente en la ISSMGE para el periodo 2026-2030: fue electo Lyesse Laloui, quien es profesor titular en la EPFL de Lausana; se desempeñó como vicepresidente para Europa, 2022-2026 y cuenta con más de tres décadas de experiencia en investigación y docencia en ingeniería geotécnica.

Algunos equipos de laboratorio y objetos del Archivo Terzaghi, en TU Wien.

• Elecciones para la sede del siguiente ICSMGE, que será en Shanghái, China.

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Historias que construyen ingeniería, en el marco del Día Internacional de la Mujer en la Ingeniería El pasado 23 de junio de 2026, la Sociedad Mexicana de Ingeniería Geotécnica celebró el Foro “Historias que construyen ingeniería”, en el marco del Día Internacional de la Mujer en la Ingeniería, con el objetivo de reconocer la trayectoria, aportaciones y experiencias de mujeres destacadas en distintos ámbitos de la ingeniería, así como generar un espacio de diálogo sobre los retos y aprendizajes que han marcado su desarrollo profesional. El evento inició con un mensaje de bienvenida a cargo de la M. I. Yoleida Suárez, secretaria de la SMIG, quien destacó la importancia de visibilizar el papel de las mujeres en la ingeniería y compartir no solo logros, sino también historias y desafíos. Posteriormente, se presentó un mensaje del Dr. Miguel Mánica, presidente de la SMIG, quien resaltó la relevancia de fortalecer la participación femenina y promover entornos de inclusión y colaboración. El foro lo condujeron la M. I. Yoleida Suárez y la Dra. Alexandra Ossa, y contó con la participación de destacadas ingenieras: M. en Ing. Elvira León Plata, M. en Ing. Erika Elaine Bernal Dauben, Ing. Andrea Berenice Medina Ramírez, Dra. Tania Ariadna García Mejía, Ing. Marijessus Contreras e Ing. Mayra Camacho.

Durante el conversatorio, las panelistas compartieron momentos clave de sus carreras, decisiones técnicas y profesionales complejas, así como reflexiones sobre liderazgo, formación de nuevas generaciones, innovación, trabajo en equipo y participación de las mujeres en sectores tradicionalmente masculinizados. Este evento reafirma el compromiso de la SMIG con la diversidad, la igualdad de oportunidades y el liderazgo femenino en la ingeniería.

Moderadoras y panelistas durante el foro virtual "Historias que construyen ingeniería".

Núm. 281 Septiembre - Noviembre 2026

RESEÑAS Para consultar las reseñas de todos los eventos y cursos realizados por la SMIG, favor de revisar el siguiente enlace:

NOTICIAS

https://www.smig.org.mx/eventos/eventos_realizados_smig.php

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Toma de Protesta del Capítulo Estudiantil de Posgrado de la Facultad de Ingeniería de la Universidad Nacional Autónoma de México ante la Sociedad Mexicana de Ingeniería Geotécnica (SMIG) El pasado 5 de junio de 2026, en el salón de seminarios Emilio Rosenblueth del Instituto de Ingeniería de la UNAM, se llevó a cabo la toma de protesta del capítulo estudiantil del posgrado de la Facultad de Ingeniería de la misma institución. El presídium estuvo conformado por el Dr. Miguel Ángel Mánica Malcom, actual presidente de la SMIG; el M.I. Agustín Demenghi Colina, ponente magistral de la ceremonia; la Ing. Brenda Flores Castro, nueva presidenta del capítulo estudiantil, y el M.I. Carlos Flores, presidente saliente de dicho capítulo. El presidente de la SMIG felicitó a los estudiantes por el arduo trabajo realizado en el periodo de 2025 - 2026, motivando a los nuevos integrantes para que continúen con las labores y, sobre todo, que se comprometan con la difusión de la disciplina geotécnica. La conferencia magistral titulada Relación entre la teoría y la práctica profesional en la geotecnia abordó conceptos básicos de geotecnia hasta llegar a temas complejos con teoría, desarrollada por el Dr. Eulalio Juárez Badillo y el Dr. Leonardo Zeevaert, mostrando casos prácticos resueltos aplicando estas teorías, pero sobre todo el criterio ingenieril, como es

conocido por todos los que alguna vez fuimos alumnos del maestro Demeneghi. La conferencia contó con algunas cápsulas culturales de Fausto, destacando la frase «Este mundo no es mundo para el ser humano inteligente», con la que se invitó a la reflexión dentro de los asistentes. La toma de protesta fue realizada por la Ing. Eliza Rios. En el acto se entregaron reconocimientos al ponente magistral y a los nuevos integrantes del capítulo estudiantil. Para finalizar la ceremonia, el presidente saliente ofreció un breve resumen de su gestión donde resaltó el apoyo a la limpieza de la biblioteca de cada sede de la SMIG, diversos seminarios en línea y la segunda edición del evento Líneas de investigación en geotecnia del programa de maestría y doctorado en ingeniería civil, cerrando actividades con el taller de uso de SIG impartido por la M.I. María Clara Madrigal, que contó con alrededor de 200 asistentes. Por su parte, la Ing. Brenda indicó que darán continuidad a este tipo de iniciativas en su periodo, promoviendo la participación estudiantil en la Reunión Nacional de Ingeniería Geotécnica dentro de los concursos estudiantiles.

Nuevo capítulo estudiantil.

Presentación del ponente magistral.

Núm. 281 Septiembre - Noviembre 2026

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